Пояснительная записка задание 18

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ
УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ
«ТУЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»
Институт горного дела и строительства
Кафедра санитарно-технических систем
Курсовая работа
по дисциплине: Теплогазоснабжение и вентиляция
Тема: «Отопление и вентиляция гражданского здания»
Студент:
Теплогазоснабжение и вентиляция
Преподаватель:
Тула 2023
Содержание
Введение ..................................................................................................................... 4
1. Расчетные параметры наружного воздуха ....................................................... 6
2. Расчет параметры внутреннего воздуха в помещениях .................................. 6
3. Теплотехнические характеристики наружных ограждений ........................... 6
4. Тепловой баланс помещений. Определение мощности системы отопления 8
5. Выбор и конструирование (компоновка) системы отопления ..................... 18
6. Гидравлический расчет системы отопления................................................... 19
7. Расчет площади нагревательной поверхности отопительных приборов .... 25
8. Подбор оборудования местного теплового пункта........................................ 30
9. Краткие указания по эксплуатации системы отопления. ............................. 32
10. Определение воздухообмена помещения ....................................................... 34
10.1 Аэродинамический расчет .......................................................................... 35
10.2. Подбор вспомогательного оборудования ................................................. 38
Заключение .............................................................................................................. 39
Инв. № подп
Подп. и дата
Инв. № дубл.
Взам. инв. №
Подп. и дата
Список используемой литературы ........................................................................ 40
Курсовая работа
Лит Изм.
№ докум.
Разраб.
Амелин
Вялкова
Пров.
Т. контр.
Н. контр.
Утв.
Подп.
Дата
Отопление и вентиляция
гражданского здания в г.Орел
Лит
Лист
Листов
3
40
ФГБОУ ВПО «ТулГУ»
кафедра СТС
Введение
Потребление энергии в России, как и во всем мире, неуклонно
возрастает и, прежде всего, для обеспечения теплотой инженерных систем
зданий и сооружений. Известно, что на теплоснабжение гражданских и
производственных зданий расходуется более одной трети всего добываемого
в нашей стране органического топлива. За последнее десятилетие в ходе
проведения экономических и социальных реформ в России коренным образом
изменилась структура топливно-энергетического комплекса страны. Заметно
снижается использование в теплоэнергетике твердого топлива в пользу более
дешевого и экологичного природного газа. С другой стороны, наблюдается
постоянный рост стоимости всех видов топлива. Связано это как с переходом
к условиям рыночной экономики, так и с усложнением добычи топлива при
освоении глубоких месторождений в новых отдаленных районах России. В
связи с этим с каждым годом все более актуальным становится решение задач
экономного расходования теплоты на всех этапах: от выработки до
потребления.
Подп. и дата
Основными теплозатратами на коммунально-бытовые нужды в зданиях
(отопление,
вентиляция,
кондиционирование
воздуха,
горячее
водоснабжение) являются затраты на отопление. Это объясняется условиями
Взам. инв. №
эксплуатации зданий в период отопительного сезона на большей части
территории России, когда теплопотери через наружные ограждающие
конструкции значительно превышают внутренние тепловыделения. Для
Инв. № дубл.
поддержания
необходимой
температурной
обстановки
приходится
оборудовать здания отопительными установками или системами.
Таким образом, отоплением называется искусственное (с помощью
специальной установки или системы) обогревание помещений здания для
Подп. и дата
компенсации теплопотерь и поддержания в них температурных параметров на
Инв. № подп
уровне, определяемом условиями теплового комфорта для находящихся в
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
4
помещении
людей
или
требованиями
технологических
процессов,
протекающих в производственных помещениях.
Вентиляция
температуры,
нужна
влажности
для
и
обеспечения
подвижности
необходимой
воздуха.
Эти
чистоты,
требования
определяются гигиеническими нормами: наличие вредных веществ в воздухе
(газы, пыль) ограничивается предельно допустимыми концентрациями, а
температура,
влажность
и
подвижность
воздуха
устанавливаются
в
зависимости от условий, необходимых для наиболее благоприятного
самочувствия человека.
Важность теплотехнической подготовки определяется тем, что системы
обеспечения заданных климатических условий в помещениях являются
составными технологическими элементами современных зданий, и на них
приходится значительная часть капитальных расходов и эксплуатационных
расходов. Знание основ теплотехники, теплоснабжения и вентиляции дает
возможность будущему инженеру-строителю планировать и проводить
мероприятия, направленные на экономию топливно-энергетических ресурсов,
Подп. и дата
на охрану окружающей среды, на повышение эффективности работы
оборудования.
В курсовом проекте выполняется расчет системы отопления и
Взам. инв. №
вентиляции для 2-х этажного жилого дома в г. Орел.
В соответствии с выданным задание система отопления: водяная,
вертикальная, тупиковая однотрубная с верхней разводкой подающих
Инв. № дубл.
магистралей. Присоединение системы отопления к тепловой сети по
Инв. № подп
Подп. и дата
зависимой схеме. Система вентиляции – естественная.
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
5
1. Расчетные параметры наружного воздуха
Расчетные параметры наружного воздуха принимаются для заданного
района строительства – Орел, по [1]:
- температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92:
𝑡н5 = −25 ℃ (табл. 3.1, кол. 5 [1]);
- средняя температура отопительного периода со средней суточной
температурой воздуха< 80С: 𝑡нотп.п = −2,4 ℃ (табл. 3.1, кол. 12 [1]);
- продолжительность отопительного периода со средней суточной
температурой воздуха< 80С: 𝑧отп.п = 198 сут (табл. 3.1, кол. 11 [1]);
- расчетная скорость ветра, выбранная как максимальная из средних
скоростей по румбам за январь: 𝜐 = 4,0 м/с (табл. 3.1, кол. 19 [1]);
- влажность наиболее холодного месяца: 𝜑хм = 83 м/с (табл. 1, кол. 15
[1]);
2. Расчет параметры внутреннего воздуха в помещениях
Подп. и дата
Параметры воздуха внутри помещений принимаются в соответствии с
[2] и [5]:
Угловой жилой комнаты = 22°С
Жилой комнат = 20°С
Взам. инв. №
Кухни = 19°С
Коридор = 16°С
Ванная = 25°С
Инв. № дубл.
Санузел = 18°С
Лестничной клетки = 16°С
Подп. и дата
3. Теплотехнические характеристики наружных ограждений
Теплотехнические показатели строительных материалов принимаются
в соответствии с [3, 4]
Инв. № подп
Определение градусосуток отопительного периода ГСОП,
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
6
ГСОП = (𝑡в − 𝑡ср.от. ) ∙ 𝑍от.пер.
(1)
где 𝑡ср.от. – средняя температура отопительного периода, 0С;
𝑍от.пер. – продолжительность отопительного периода.
ГСОП = (20 − (−2,4)) ∙ 198 = 4435 0С·сут
Определение требуемого сопротивления теплоотдачи для каждого вида
ограждающей конструкции.
По определённому ГСОП согласно [3] (таблица 4 п.1) определим базовое
значение
требуемого
сопротивления
теплопередаче
Roтр
исходя
из
нормативных требований к приведенному сопротивлению теплопередаче:
1)
Для наружных стен
3,5 − 2,8
м2 ⋅ ℃
(4435
𝑅о тр = 2,8 +
∙
− 4000) = 2,95
6000 − 4000
Вт
Коэффициент теплопередачи определяется по формуле:
К=
Подп. и дата
К=
1
ф
𝑅о
(2)
1
= 0,339Вт/м2 ⋅ °С
2,95
2)
Для перекрытий чердачных, над холодными подпольями и подвалом
Взам. инв. №
4,6 − 3,7
м2 ⋅ ℃
𝑅о тр = 3,7 +
∙ (4435 − 4000) = 4,42
6000 − 4000
Вт
1
К=
= 0,226Вт/м2 ⋅ °С
4,42
Инв. № дубл.
3)
Для покрытий и перекрытий над проездами
Подп. и дата
5,2 − 4,2
м2 ⋅ ℃
(4435
𝑅о тр = 4,2 +
∙
− 4000) = 3,90
6000 − 4000
Вт
1
К=
= 0,257Вт/м2 ⋅ °С
3,90
4) Для световых проемов
Инв. № подп
0,6 − 0,45
м2 ⋅ ℃
𝑅о тр = 0,45 +
∙ (4435 − 4000) = 0,48
6000 − 4000
Вт
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
7
К=
1
= 2,072Вт/м2 ⋅ °С
0,48
К=Ко-Кс=2,072-0,339=1,733 Вт/(м2·ºС)
Для двойной двери с тамбуром
м2 ⋅ ℃
𝑅о тр = 0,29
Вт
1
К=
= 3,45Вт/м2 ⋅ °С
0,29
4. Тепловой баланс помещений. Определение мощности системы
отопления
Тепловой баланс помещений, определение мощности системы
отопления принимаются в соответствии с [5, 9]
Тепловая мощность системы отопления, Q, для расчетного зимнего
Подп. и дата
периода определяется для каждого помещения по балансовым уравнениям:
- для жилых комнат и кухонь Q  Q1  Qи (в )  Qб ;
(3)
- для лестничных площадок Q  Q1  Qи (в ) .
(4)
где Q1 – теплопотери помещения через ограждающие конструкции, Вт;
Qи – расход теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха
Взам. инв. №
через ограждающие конструкции помещений, Вт;
Qв –
расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха в
помещениях жилых и общественных зданий при естественной вытяжной
Инв. № дубл.
вентиляции, не компенсируемого подогретым приточным воздухом, Вт, Вт
Qб – бытовые теплопоступления в помещениях здания, Вт.
Теплопотери рассчитываются через каждый элемент ограждающих
Подп. и дата
конструкций, разность температур воздуха по обе стороны которых ниже 5°С,
по формуле


Q1  Ai  K i  t в  t нп  n  1    
(5)
Инв. № подп
где Аi - расчетная площадь i-ой ограждающей конструкции, м2;
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
8
Кi– коэффициент теплопередачи i-ой ограждающей конструкции, Вт/м2⋅°С;
tв– расчетная температура внутреннего воздуха помещения, °С;
tнп– расчётная температура воздуха для проектирования системы
отопления, °С;
n – коэффициент учёта положения наружной поверхности ограждения по
отношению к наружному воздуху, определяемый по [3];
β - добавочные потери теплоты в долях от основных потерь, определяемые
по [3].
В
учебных
целях
потери
теплоты
теплоты
на
нагревание
инфильтрующегося наружного воздуха через ограждающие конструкции
помещений принимается как 40 процентов от теплопотерь помещения через
ограждающие конструкции
𝑄и = 0,4 ∙ 𝑄1
(6)
Условные обозначения:
НС - наружная стена;
ПТ - потолок;
Подп. и дата
ПЛ - пол;
ДО – двойное остекление;
ДД – входная дверь.
Взам. инв. №
Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции приведен в
Инв. № подп
Подп. и дата
Инв. № дубл.
таблице 1.
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
9
Инв № подл
Подп. и дата
Взам. инв. №
Инв. № дубл.
Подп. и дата
Изм. Лист
Таблица 1 – Основные и добавочные потери теплоты.
инфильтрующегося наружного воздуха.
№ докум.
Наимен.
пом.
tв,
°C
ОБ
1
2
3
4
Ограждение
Размеры, м
ОР
I
II
5
6
7
НС
НС
ДО
БД
Пл
НС
НС
ДО
Пл
НС
ДВ
Пл
НС
ДО
Пл
НС
ДО
Пл
НС
НС
ДО
БД
Пл
Ю
В
Ю
Ю
Ю
З
Ю
Ю
Ю
Ю
Ю
В
В
В
Ю
В
В
-
Подп.
№
пом.
Дата
Ошибка! Неизвестное имя свойства
документа.
101
Жилая
комната
(угловая)
22
102
Кухня
(угловая)
21
103
Лестничная
клетка
16
104
Лестничная
площадка
16
105
Кухня
19
106
Жилая
комната
(угловая)
22
3,61
7,9
1,2
0,7
3,09
3,6
1,5
1,5
3,3
3
1,2
3,3
3,3
1,5
3,31
3,6
1,8
4,5
3,81
6,1
1,2
0,7
5,49
3,1
3,1
1,5
2,1
5,59
3,1
3,1
1,5
4,13
3,1
2,1
5,41
3,1
1,5
5,41
3,1
1,5
4,2
3,1
3,1
1,5
2,1
3,42
A, м
2
8
1/R0,
Вт/м2⋅°C
9
Первый этаж
11,19
0,339
24,49
0,339
1,80
1,733
1,47
1,733
17,27
0,257
11,16
0,339
4,65
0,339
2,25
1,733
13,63
0,257
9,30
0,339
3,45
1,250
17,85
0,257
10,23
0,339
2,25
1,733
17,91
0,257
11,16
0,339
2,70
1,733
18,90
0,257
11,81
0,339
18,91
0,339
1,80
1,733
1,47
1,733
18,78
0,257
Расход теплоты на
β
1+∑β
Q1 ,
Вт
∑Q1,
Вт
Qи, Вт
13
14
15
16
17
0
0
0,1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0,05
0
0
0
0
0
0
0
0
1,62
0
0
0
0
0
1,62
0
0
0,1
0
0,1
0
0
0
0,1
0
0
0
0,1
0
0,1
0
0
0
1
1,1
1
1
1
1
1,05
1
1
1
2,62
1
1
2,62
1
1,1
1,1
1
1,1
1
1,1
1,1
1
178
429
147
120
125
174
76
179
97
129
463
113
142
419
113
183
226
128
207
301
161
132
136
999
400
526
210
705
282
674
270
538
215
937
375
(tв-tнп),
°C
n
ОР
ПР
10
11
12
1
1
1
1
0,6
1
1
1
0,6
1
1
0,6
1
1
0,6
1
1
0,6
1
1
1
1
0,6
47
46
41
41
44
47
нагревание
Лист
10
Инв № подл
Подп. и дата
Взам. инв. №
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
Наимен.
пом.
tв,
°C
1
2
3
107
Коридор
16
108
Жилая
комната
(угловая)
22
109
Жилая
комната
20
110
Жилая
комната
20
111
Кухня
19
112
Кухня
19
113
Жилая
комната
(угловая)
22
Дата
№
пом.
Инв. № дубл.
ОБ
Ошибка! Неизвестное имя свойства
документа.
4
НС
Пл
НС
НС
ДО
БД
Пл
НС
ДО
Пл
НС
ДО
БД
Пл
НС
ДО
Пл
НС
ДО
Пл
НС
НС
ДО
БД
ДО
Пл
Подп. и дата
Ограждение
Размеры, м
ОР
I
II
5
6
7
Ю
1,8
3,1
1,8
9,9
Ю
5,2
3,1
З
3,6
3,1
З
1,2
1,5
З
0,7
2,1
3,23
5
З
3,3
3,1
З
1,8
1,5
3,15
6,2
З
3,3
3,1
З
1,2
1,5
З
0,7
2,1
6,2
3,36
З
3,3
3,1
З
1,8
1,5
3,78
3
З
3,3
3,1
З
1,8
1,5
3,78
3
З
5,2
3,1
С
7,3
3,1
З
1,2
1,5
З
0,7
2,1
С
3
1,5
6,3
4,7
A, м2
1/R0,
Вт/м2⋅°C
(tв-tнп),
°C
8
5,58
17,82
16,12
11,16
1,80
1,47
16,15
10,23
2,70
19,53
10,23
1,80
1,47
20,83
10,23
2,70
11,34
10,23
2,70
11,34
16,12
22,63
1,80
1,47
4,50
29,61
9
0,339
0,257
0,339
0,339
1,733
1,733
0,257
0,339
1,733
0,257
0,339
1,733
1,733
0,257
0,339
1,733
0,257
0,339
1,733
0,257
0,339
0,339
1,733
1,733
1,733
0,257
10
41
47
45
45
44
44
47
β
n
ОР
ПР
11
1
0,6
1
1
1
1
0,6
1
1
0,6
1
1
1
0,6
1
1
0,6
1
1
0,6
1
1
1
1
1
0,6
12
0
0
0
0,05
0,05
0,05
0
0,05
0,05
0
0,05
0,05
0,05
0
0,05
0,05
0
0,05
0,05
0
0,05
0,1
0,05
0,05
0,1
0
13
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1+∑β
Q1 ,
Вт
∑Q1,
Вт
Qи, Вт
14
1
1
1
1,05
1,05
1,05
1
1,05
1,05
1
1,05
1,05
1,05
1
1,05
1,05
1
1,05
1,05
1
1,05
1,1
1,05
1,05
1,1
1
15
78
113
257
187
154
126
117
164
221
136
164
147
120
145
160
216
77
160
216
77
270
397
154
126
403
215
16
17
190
76
840
336
520
208
576
230
453
181
453
181
1564
625
Лист
11
Инв № подл
Подп. и дата
Взам. инв. №
Изм. Лист
№ докум.
Наимен.
пом.
tв,
°C
1
2
3
114
Жилая
комната
20
115
Кухня
19
116
Кухня
19
117
Жилая
комната
20
118
Жилая
комната
20
119
Жилая
комната
(угловая)
22
Подп.
№
пом.
Инв. № дубл.
ОБ
Дата
Ошибка! Неизвестное имя свойства
документа.
4
НС
ДО
БД
Пл
НС
ДО
Пл
НС
ДО
БД
Пл
НС
ДО
Пл
НС
ДО
Пл
НС
НС
ДО
БД
Пл
Подп. и дата
Ограждение
Размеры, м
ОР
I
II
5
6
7
С
3,3
3,1
С
1,2
1,5
С
0,7
2,1
3,11
4,7
С
3,3
3,1
С
1,8
1,5
3,3
2,97
С
3,3
3,1
С
1,2
3
С
0,7
2,1
3,3
2,7
С
3,3
3,1
С
1,8
1,5
3,3
4,5
С
3,6
3,1
С
1,8
1,5
3,3
6
С
3,6
3,1
В
5,2
3,1
С
1,2
1,5
С
0,7
2,1
4,7
3,1
A, м2
1/R0,
Вт/м2⋅°C
(tв-tнп),
°C
8
10,23
1,80
1,47
14,62
10,23
2,70
9,80
10,23
3,60
1,47
8,91
10,23
2,70
14,85
11,16
2,70
19,80
11,16
16,12
1,80
1,47
14,57
9
0,339
1,733
1,733
0,257
0,339
1,733
0,257
0,339
1,733
1,733
0,257
0,339
1,733
0,257
0,339
1,733
0,257
0,339
0,339
1,733
1,733
0,257
10
45
44
44
45
45
47
β
n
ОР
ПР
11
1
1
1
0,6
1
1
0,6
1
1
1
0,6
1
1
0,6
1
1
0,6
1
1
1
1
0,6
12
0,1
0,1
0,1
0
0,1
0,1
0
0,1
0,1
0,1
0
0,1
0,1
0
0,1
0,1
0
0,1
0,1
0,1
0,1
0
13
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1+∑β
14
1,1
1,1
1,1
1
1,1
1,1
1
1,1
1,1
1,1
1
1,1
1,1
1
1,1
1,1
1
1,1
1,1
1,1
1,1
1
Q1 ,
Вт
∑Q1,
Вт
Qи, Вт
15
16
17
172
154
554
221
126
101
168
226
461
184
66
168
302
654
261
123
60
172
232
506
203
103
187
232
556
223
137
196
283
161
877
351
132
106
Итого 12585 5034
Итого этаж
17619
Лист
12
Инв № подл
Подп. и дата
Взам. инв. №
Инв. № дубл.
Подп. и дата
Изм. Лист
№ докум.
Подп.
№
пом.
Наимен.
пом.
tв,
°C
ОБ
1
2
3
4
Ограждение
Размеры, м
ОР
I
II
5
6
7
НС
НС
ДО
БД
Пт
НС
НС
ДО
Пт
НС
ДО
Пл
НС
ДО
Пт
НС
ДО
Пт
НС
НС
ДО
БД
Пт
НС
Пт
Ю
В
Ю
Ю
Ю
З
Ю
Ю
Ю
Ю
Ю
В
В
В
Ю
В
В
Ю
-
Жилая
комната
(угловая)
22
202
Кухня
(угловая)
21
203
Лестничная
клетка
16
204
Лестничная
площадка
16
205
Кухня
19
206
Жилая
комната
(угловая)
22
207
Коридор
16
Дата
201
Ошибка! Неизвестное имя свойства
документа.
3,61
7,9
1,2
0,7
3,09
3,6
1,5
1,5
3,3
3
1,5
3,3
3,3
1,5
3,31
3,6
1,8
4,5
3,81
6,1
1,2
0,7
5,49
1,8
1,8
3,1
3,1
1,5
2,1
5,59
3,1
3,1
1,5
4,13
3,1
1,5
5,41
3,1
1,5
5,41
3,1
1,5
4,2
3,1
3,1
1,5
2,1
3,42
3,1
9,9
A, м2
1/R0,
Вт/м2⋅°C
(tв-tнп),
°C
8
9
Последний этаж
11,19
0,339
24,49
0,339
1,80
1,733
1,47
1,733
17,27
0,226
11,16
0,339
4,65
0,339
2,25
1,733
13,63
0,226
9,30
0,339
2,25
1,733
17,85
0,226
10,23
0,339
2,25
1,733
17,91
0,226
11,16
0,339
2,70
1,733
18,90
0,226
11,81
0,339
18,91
0,339
1,80
1,733
1,47
1,733
18,78
0,226
5,58
0,339
17,82
0,226
10
47
46
41
41
44
47
41
β
1+∑β
Q1 ,
Вт
∑Q1,
Вт
Qи, Вт
13
14
15
16
17
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1
1,1
1
1
1
1
1,05
1
1
1
1
1
1
1
1
1,1
1,1
1
1,1
1
1,1
1,1
1
1
1
178
429
147
120
183
174
76
179
142
129
160
165
142
160
166
183
226
188
207
301
161
132
199
78
165
1057
423
571
228
455
182
468
187
598
239
1001
400
243
97
n
ОР
ПР
11
12
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
0
0,1
0
0
0
0
0,05
0
0
0
0
0
0
0
0
0,1
0,1
0
0,1
0
0,1
0,1
0
0
0
Лист
13
Инв № подл
Подп. и дата
Взам. инв. №
Изм. Лист
№ докум.
Наимен.
пом.
tв,
°C
1
2
3
208
Жилая
комната
(угловая)
22
209
Жилая
комната
20
210
Жилая
комната
20
211
Кухня
19
212
Кухня
19
213
Жилая
комната
(угловая)
22
214
Жилая
комната
20
Подп.
№
пом.
Инв. № дубл.
ОБ
Дата
Ошибка! Неизвестное имя свойства
документа.
4
НС
НС
ДО
БД
Пт
НС
ДО
Пт
НС
ДО
БД
Пт
НС
ДО
Пт
НС
ДО
Пт
НС
НС
ДО
БД
ДО
Пт
НС
ДО
БД
Подп. и дата
Ограждение
Размеры, м
ОР
I
II
5
6
7
Ю
5,2
3,1
З
3,6
3,1
З
1,2
1,5
З
0,7
2,1
3,23
5
З
3,3
3,1
З
1,8
1,5
3,15
6,2
З
3,3
3,1
З
1,2
1,5
З
0,7
2,1
6,2
3,36
З
3,3
3,1
З
1,8
1,5
3,78
3
З
3,3
3,1
З
1,8
1,5
3,78
3
З
5,2
3,1
С
7,3
3,1
З
1,2
1,5
З
0,7
2,1
С
3
1,5
6,3
4,7
С
3,3
3,1
С
1,2
1,5
С
0,7
2,1
A, м2
1/R0,
Вт/м2⋅°C
8
16,12
11,16
1,80
1,47
16,15
10,23
2,70
19,53
10,23
1,80
1,47
20,83
10,23
2,70
11,34
10,23
2,70
11,34
16,12
22,63
1,80
1,47
4,50
29,61
10,23
1,80
1,47
9
0,339
0,339
1,733
1,733
0,226
0,339
1,733
0,226
0,339
1,733
1,733
0,226
0,339
1,733
0,226
0,339
1,733
0,226
0,339
0,339
1,733
1,733
1,733
0,226
0,339
1,733
1,733
(tв-tнп),
°C
10
47
45
45
44
44
47
45
β
n
ОР
ПР
11
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
12
0
0,05
0,05
0,05
0
0,05
0,05
0
0,05
0,05
0,05
0
0,05
0,05
0
0,05
0,05
0
0,05
0,1
0,05
0,05
0,1
0
0,1
0,1
0,1
13
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1+∑β
Q1 ,
Вт
∑Q1,
Вт
Qи, Вт
14
1
1,05
1,05
1,05
1
1,05
1,05
1
1,05
1,05
1,05
1
1,05
1,05
1
1,05
1,05
1
1,05
1,1
1,05
1,05
1,1
1
1,1
1,1
1,1
15
257
187
154
126
172
164
221
199
164
147
120
212
160
216
113
160
216
113
270
397
154
126
403
315
172
154
126
16
17
895
358
584
233
643
257
489
196
489
196
1664
665
601
240
Лист
14
Инв № подл
Подп. и дата
Взам. инв. №
Изм. Лист
№ докум.
Наимен.
пом.
tв,
°C
1
2
3
215
Кухня
19
216
Кухня
19
217
Жилая
комната
20
218
Жилая
комната
20
219
Жилая
комната
(угловая)
22
Подп.
№
пом.
Инв. № дубл.
ОБ
Дата
Ошибка! Неизвестное имя свойства
документа.
4
Пт
НС
ДО
Пт
НС
ДО
БД
Пт
НС
ДО
Пт
НС
ДО
Пт
НС
НС
ДО
БД
Пт
Подп. и дата
Ограждение
Размеры, м
ОР
I
II
5
6
7
3,11
4,7
С
3,3
3,1
С
1,8
1,5
3,3
2,97
С
3,3
3,1
С
1,2
3
С
0,7
2,1
3,3
2,7
С
3,3
3,1
С
1,8
1,5
3,3
4,5
С
3,6
3,1
С
1,8
1,5
3,3
6
С
3,6
3,1
В
5,2
3,1
С
1,2
1,5
С
0,7
2,1
4,7
3,1
A, м2
1/R0,
Вт/м2⋅°C
8
14,62
10,23
2,70
9,80
10,23
3,60
1,47
8,91
10,23
2,70
14,85
11,16
2,70
19,80
11,16
16,12
1,80
1,47
14,57
9
0,226
0,339
1,733
0,226
0,339
1,733
1,733
0,226
0,339
1,733
0,226
0,339
1,733
0,226
0,339
0,339
1,733
1,733
0,226
(tв-tнп),
°C
10
44
44
45
45
47
β
n
ОР
ПР
11
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
12
0
0,1
0,1
0
0,1
0,1
0,1
0
0,1
0,1
0
0,1
0,1
0
0,1
0,1
0,1
0,1
0
13
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1+∑β
14
1
1,1
1,1
1
1,1
1,1
1,1
1
1,1
1,1
1
1,1
1,1
1
1,1
1,1
1,1
1,1
1
Q1 ,
Вт
∑Q1,
Вт
Qи, Вт
15
16
17
149
168
226
492
197
97
168
302
682
273
123
89
172
232
554
222
151
187
232
620
248
201
196
283
161
926
370
132
155
Итого 13031 5212
Итого этаж
18243
Всего здание
35862
Лист
15
Бытовые тепловыделения (Qб) и потери теплоты на нагревание
инфильтрующегося воздуха в помещениях жилых и общественных зданий при
естественной вытяжной системе вентиляции (Qв) определяются
Qв= (tв-tнп)х⋅An,
где tв- температура внутреннего воздуха в помещении,
tнп- температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92,
An- площадь «чистого» пола.
Qб=10⋅An
Значение Qб определяется только для жилых комнат и кухонь.
Расчет потерь теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха при
естественной вытяжке, не компенсируемой подогретым приточным воздухом,
и бытовые тепловыделения сведены в табл. 2.
Тепловой баланс помещений приведен в табл. 3.
Таблица 2 – Расход теплоты на нагревание инфильтрирующегося воздуха
при естественной вытяжке, не компенсируемой подогретым приточным
Подп. и дата
воздухом, и бытовые тепловыделения
Взам. инв. №
Температура
Размеры пола
Номер поме
внутреннего
щения
площадь,
возуха, tв,
ширина,м длина,м
Ап, м²
°C
1
2
3
4
5
22
21
16
16
19
22
16
22
20
20
19
19
3,09
3,30
3,30
3,31
4,50
5,49
1,80
3,23
3,15
6,20
3,78
3,78
Инв. № подп
Подп. и дата
Инв. № дубл.
01
02
03
04
05
06
07
08
09
10
11
12
5,59
4,13
5,41
5,41
4,20
3,42
9,90
5,00
6,20
3,36
3,00
3,00
17,27
13,63
17,85
17,91
18,90
18,78
17,82
16,15
19,53
20,83
11,34
11,34
(tв-tнп),
Qв, Вт QБ, Вт
°C
6
7
8
47
46
41
41
44
47
41
47
45
45
44
44
818
173
136
890
765
886
945
189
188
162
195
208
113
113
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
16
Температура
Размеры пола
Номер поме
внутреннего
щения
площадь,
возуха, tв,
ширина,м длина,м
Ап, м²
°C
1
2
3
4
5
13
14
15
16
17
18
19
22
20
19
19
20
20
22
6,30
3,11
3,30
3,30
3,30
3,30
4,70
4,70
4,70
2,97
2,70
4,50
6,00
3,10
29,61
14,62
9,80
8,91
14,85
19,80
14,57
(tв-tнп),
Qв, Вт QБ, Вт
°C
6
7
8
47
45
44
44
45
45
47
1403
663
296
146
98
89
149
198
146
674
898
690
Инв. № подп
Подп. и дата
Инв. № дубл.
Взам. инв. №
Подп. и дата
Таблица 3 – Тепловой баланс помещений
Первый этаж
Верхний этаж
№
QБ, QВ,
∑Qпр,
Q1,
Qи, Qпр,
Q1, Qи, Qпр,
помещения Вт
Вт
Вт
Вт
Вт Вт
Вт
Вт
Вт
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
173 818 999
400 1645 1057 423 1703 3348
01
136
0
526
210
600
571 228 663
1263
02
0
0
705
282
988
455 182 636
1624
03
0
0
674
270
944
468 187 655
1599
04
189
0
538
215
564
598 239 648
1212
05
188 890 937
375 1639 1001 400 1702 3341
06
0
0
190
76
266
243
97
340
606
07
162 765 840
336 1444 895 358 1498 2942
08
195 886 520
208 1211 584 233 1274 2485
09
208 945 576
230 1313 643 257 1380 2693
010
113
0
453
181
521
489 196 571
1092
011
113
0
453
181
521
489 196 571
1092
012
296 1403 1564 625 2670 1664 665 2770 5440
013
146 663 554
221 1070 601 240 1118 2188
014
98
0
461
184
547
492 197 590
1137
015
89
0
654
261
826
682 273 865
1691
016
149 674 506
203 1031 554 222 1079 2110
017
198 898 556
223 1256 620 248 1320 2576
018
146 690 877
351 1421 926 370 1470 2891
019
Итого
41330
Определяем удельную отопительную характеристику жилого здания qуд,
3
Вт/(м ∙°С)
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
17
Q от
Vзд ∙ (tв − tн)
где Vзд – объем надземной части здания размерам без чердака, м3
41330
qуд =
= 0,255 Вт/(м3 ∙ °С)
3595,2 ∙ (20 + 25)
qуд =
5. Выбор и конструирование (компоновка) системы отопления
Конструирование начинается с вычерчивания аксонометрической
схемы системы отопления на основе расположения стояков и отопительных
приборов на планах этажей здания. При верхней разводке магистралей
подающая прокладывается на чердаке, а обратная проходит в подвале здания.
В пределах подвального помещения и чердака трубы теплоизолируются.
Горизонтальные трубопроводы прокладываются с уклоном 0,005 в
сторону теплопункта. Для предотвращения накапливания воздуха в системе и
коррозии в верхней точке, на главном стояке размещают воздухосборник.
Источником теплоснабжения служит центральная тепловая сеть с
параметрами
температуры
135/70°С,
с
параметрами
температуры
теплоносителя в системе отопления 95-70°С.
Подп. и дата
Принятый к установке вид отопительного прибора – RADENA CS 500биметаллический радиатор, состоящих из сваренных в цельный узел
отдельных секций.
Взам. инв. №
Для регулирования теплоотдачи приборов в однотрубных системах на
подводках к нагревательным приборам устанавливают краны двойной
регулировки. На подающих и обратных стояках в местах присоединения их к
Инв. № дубл.
магистральным линиям устанавливают краны для отключения стояков на
случай ремонта и тройники со спускными кранами.
Тепловой пункт располагается в подвале. Элеваторный узел крепится на
Подп. и дата
кронштейнах к капитальным стенам подвала на высоте, удобной для
обслуживания запорно-регулирующей арматуры. Ось элеватора располагается
Инв. № подп
на высоте 1,1 м от пола, обратный трубопровод – ниже элеватора на 0,6 м.
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
18
6. Гидравлический расчет системы отопления
Целью гидравлического расчета является определение экономически
целесообразных диаметров труб системы отопления, исходя из расчетных
сопротивлений теплоносителя. Расчет ведется по удельным потерям на трение
и постоянному перепаду температуры в стояках.
Перед выполнением гидравлического расчета необходимо выполнить
аксонометрическую схему запроектированной системы отопления. Далее
выявляется главное циркуляционное кольцо системы через ветвь с
максимальной тепловой нагрузкой, обычно самое протяженное.
Располагаемый
перепад
давлений
(циркуляционное
давление)
определяется в зависимости от вида циркуляции воды, способа присоединения
системы отопления к тепловой сети, схемы системы, размеров в плане и
высоты здания, параметров теплоносителя. При насосной циркуляции эта
величина определяется по формуле
ΔРр = ΔРн + ΔРе = ΔРн + ΔРпр + ΔРтр;
где ΔРн - перепад давлений, создаваемый циркуляционным насосом,
Подп. и дата
Па;
ΔРе - естественное (гравитационное) циркуляционное давление Па,
возникающее из-за остывания воды в отопительных приборах (ΔРпр) и
Взам. инв. №
трубопроводах (ΔРтр).
Для определения гравитационного давления при расчете насосных
систем можно воспользоваться упрощенной зависимостью.
Инв. № дубл.
ΔРе = β·hо( tг – tо ) g ,
где β - коэффициент для перехода от плотности к температуре, кг/(м3 ×
°С); если принять линейную зависимость между ними, то при t г = 95 °С и to =
70°C β = 0,64 кг/( м3· °С);
Подп. и дата
ρ - плотность воды, кг/м3;
ho - усредненная величина расположения центра охлаждения воды в
стояке над центром теплового ввода, м;
Инв. № подп
Qi - тепловая нагрузка на этаже рассчитываемого стояка, Вт;
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
19
hi – высота расположения центра приборов этажа над центром
теплового ввода, м;
tг, tо - расчетные температуры воды в проектируемой системе;
g - ускорение свободного падения, м/с2.
ΔРе = 0,64·3,50 (95 – 70) 9,81 = 549 Па.
Перепад давлений, создаваемый насосом, будет равным перепаду
давлений после элеватора, определяемому по прил. 1 в зависимости от
перепада давлений в тепловой сети в точках врезки (по заданию на
проектирование 26кПа) и коэффициента смешения элеватора,
∆Рнас =
Рэ
26000
=
= 2747
1,4(1 + 𝑢)2 1,4(1 + 1,6)2
𝑈=
𝑇1 − 𝑡г
𝑡г − 𝑡о
где T1=135 °С,
tг=95 ºС,
tо=70 ºС.
Подп. и дата
U=(135-95)/(95-70)=1,6
Pэ- располагаемое давление в тепловой сети на вводе в здание
ΔРр = 2747+549=3296Па.
Из предположения о равномерном законе падения давления на
Взам. инв. №
участках (R1=R2=…=Rn) определяем среднее (ориентировочное) значение
удельных потерь давления вследствие трения о стенки трубы на участках
Инв. № дубл.
главного циркуляционного кольца:
𝑅ср = 0,9 ⋅ 𝛽 ⋅ 𝛥𝑃р / ∑ 𝑙гл.к.
где 0,9 – коэффициент, введенный с учетом требования, чтобы
Подп. и дата
фактические потери давления были на 10 % меньше располагаемого перепада
Инв. № подп
давлений;
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
20
β - коэффициент, учитывающий долю потери давления на преодоление
сопротивления трения от общего располагаемого перепада давлений рр в
системе, для системы водяного отопления = 0,65;
∑ 𝑙гл.к. - сумма длин участков главного циркуляционного кольца, м.
𝑅ср = 0,9 ⋅ 0,65 ⋅ 3296/91,76 = 21,01 Па/м
Определяем расход воды (G, кг/ч) на участках по формуле:
Gст =
3,6Q уч β1 β2
c(t г − t 0 )
где
С – теплоемкость воды, равная 4,19 кДж/(кг×К);
β1
коэффициент
-
учета
дополнительного
теплового
потока
устанавливаемых отопительных приборов за счет округления сверх расчетной
величины;
β2
–
коэффициент
учета
дополнительных
потерь
теплоты
отопительными приборами у наружных ограждений.
Подп. и дата
Расход воды на участке элеватора определяем по формуле:
Gзд =
3,6Q зд β1 β2 3,6 ∙ 41330 ∙ 1,05 ∙ 1,03
=
= 590,84
c(Т − t 0 )
4,19(135 − 70)
По значениям Rср и Gподбираем диаметры трубопроводов участков по
Взам. инв. №
значению скорости находим динамическое давление ΔPvдля расчета потерь
Инв. № дубл.
табличным данным, а также определяем скорость движения воды V, м/с. По
формуле: Z=Σξ×Pv.
давления в местных сопротивлениях системы.
Потери давления в местных сопротивлениях участка расчитываются по
Инв. № подп
Подп. и дата
Определяем потери давления на участках (Rl+Z), Па.
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
21
Рис.1. Расчетная схема главного циркуляционного кольца
Подп. и дата
Расход воды (G, кг/ч) определяют на участках по формуле:
3,6𝑄уч
𝐺=
𝛽𝛽
с(𝑡г − 𝑡о ) 1 2
где с – теплоемкость воды, равная 4,19 кДж/(кг⋅К);
Взам. инв. №
1
–
коэффициент
учета
дополнительного
теплового
потока
устанавливаемых отопительных приборов за счет округления сверх расчетной
Инв. № дубл.
величины [5] (1=1,05);
1 –коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительными
приборами у наружных ограждений [5] (2=1,03);
Qуч – теплопотери на рассчитываемом участке.
Инв. № подп
Подп. и дата
Гидравлический расчет системы отопления сведен в табл. 4.
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
22
41330
22910
12505
10317
7597
4877
3785
3785
4877
7597
10317
12505
22910
41330
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
18420
10586
9374
6033
5427
2485
2485
5427
6033
9374
10586
18420
Rl+Z,
Па
Z, Па
Σξ
R*L,Па
/м
R,Па/м
V,м/с
D,мм
L,м
G,кг/ч
Q, Вт
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
Главное циркуляционное кольцо
1420,4 13,08 40 0,248 31,4 410,7 3
85,5
496,2
32 0,215 23,6 180,5 10,5 226,8
787,4 7,65
407,3
25 0,202 31,4 108,3 3,5
429,8 3,45
68,6
176,9
25 0,175 23,6 86,4
1
354,6 3,66
14,25
100,6
261,1
4,9
25 0,131 13,8 67,6
4
33,4
101,0
20 0,126 15,7 77,1
4
167,6 4,91
28,4
105,5
130,1 10,88 20 0,097 9,81 106,7 10,9 43,927 150,7
130,1 10,88 20 0,097 9,81 106,7 1,5
6,045
112,8
167,6 4,91
20 0,126 15,7 77,1
4
28,4
105,5
261,1
4,9
25 0,131 13,8 67,6
4
33,4
101,0
354,6 3,66
25 0,175 23,6 86,4
1
14,25
100,6
429,8 3,45
25 0,202 31,4 108,3 5
98
206,3
787,4 7,65
32 0,215 23,6 180,5 11
237,6
418,1
1420,4 7,78
40 0,248 31,4 244,3 3
85,5
329,8
91,76
2912,4
Второстепенное циркуляционное кольцо
633,1 5,60
32 0,172 15,7 87,9 10,5 149,625 237,5
363,8 4,24
25 0,175 23,6 100,1 3,5 49,875 149,9
322,2 3,26
20 0,250 58,9 192,0 1,0
30,4
222,4
207,3 5,77
20 0,157 23,6 136,2 2,5
31,5
167,7
186,5 6,03
20 0,142 19,6 118,2 1,0
9,61
127,8
85,4
9,35
20 0,077 5,4 50,5 15,4 37,884
88,4
85,4
9,35
20 0,077 5,4 50,5 6,0
14,76
65,3
186,5 6,03
20 0,142 19,6 118,2 1,0
9,61
127,8
207,3 5,77
20 0,157 23,6 136,2 2,5
31,5
167,7
322,2 3,26
20 0,250 58,9 192,0 1,0
30,4
222,4
363,8 4,24
25 0,175 23,6 100,1 5,0
71,25
171,3
633,1 5,60
32 0,172 15,7 87,9 12,0
171
258,9
68,5
2007,1
Инв. № подп
Подп. и дата
Инв. № дубл.
Взам. инв. №
Подп. и дата
Участ.
Таблица 4 – Гидравлический расчет системы отопления
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
23
Таблица 5 – Местные сопротивления участков
Условный
проход,
мм
1
2
1
40
2
32
3
25
4
25
5
25
6
20
7
20
8
20
9
20
10
25
11
25
12
25
13
32
14
40
Инв. № подп
Подп. и дата
Инв. № дубл.
Взам. инв. №
Подп. и дата
№
уч.
15
32
16
25
17
18
20
20
Вид местного сопротивления
ζ
Колво
∑ζ
5
6
3
4
Главное циркуляционное кольцо
1) кран пробковый
2
2) отвод
0,5
1) тройник на ответвлении
1,5
2) вентиль с вертикальным штоком
9
3) воздухосборник
1,5
1) тройник на ответвлении
1,5
2) кран пробковый
2
1) тройник на проход
1
1) тройник на проход
1
2) отвод
1
1) тройник на проход
1
2) отвод
1,5
1) отвод
1,5
1) тройник на ответвление
1,5
2) кран
2
3) радиатор
1,2
1) отвод
1,5
1) тройник на проход
1
2) отвод
1,5
1) тройник на проход
1
2) отвод
1
1) тройник на проход
1
1) тройник на слиянии
3
2) кран пробковый
2
1) тройник на слиянии
3
2) вентиль с вертикальным штоком
8
1) кран пробковый
2
2) отвод
0,5
Второстепенное циркуляционное кольцо
1) тройник на ответвлении
1,5
2) вентиль с вертикальным штоком
9
3) воздухосборник
1,5
1) тройник на ответвлении
1,5
2) кран пробковый
2
1) тройник на проход
1
1) тройник на проход
1
1
2
1
1
1
1
1
1
1
3
1
2
1
2
2
2
1
1
2
1
3
1
1
1
1
1
1
2
1
1
1
1
1
1
1
3
10,5
3,5
1
4
4
10,9
1,5
4
4
1
5
11
3
10,5
3,5
1
2,5
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
24
№
уч.
Условный
проход,
мм
Вид местного сопротивления
ζ
Колво
1
2
3
4
1,5
1
1,5
1,5
2
1,2
1,5
1
1
1,5
1
3
2
3
9
5
1
1
4
2
2
2
4
1
1
1
1
1
1
1
1
19
20
20
20
21
22
20
20
23
20
24
20
25
25
26
32
2) отвод
1) тройник на проход
1) отвод
1) тройник на ответвление
2) кран
3) радиатор
1) отвод
1) тройник на проход
1) тройник на проход
2) отвод
1) тройник на проход
1) тройник на слиянии
2) кран пробковый
1) тройник на слиянии
2) вентиль с вертикальным штоком
∑ζ
6
1
15,4
6
1
2,5
1
5
12
Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца считается
Подп. и дата
законченным, когда запас перепада давлений составит
𝛥Р − ∑16
1 (𝑅ℓ + 𝑧)
З=
× 100% ≈ 10%
𝛥𝑃Р
Запас перепада давлений необходим для преодоления неучтенных в расчете
Взам. инв. №
гидравлических сопротивлений.
З=
3296 − 2912,4
∙ 100% ≈ 11,6%
3296
З=
2086,4 − 2007,1
∙ 100% ≈ 3,8%
2086,4
Инв. № дубл.
Увязка колец
7.
Расчет площади нагревательной поверхности отопительных
Подп. и дата
приборов
Расчет площади нагревательной поверхности отопительных приборов
производится в зависимости от принятого вида приборов, его расположения в
Инв. № подп
помещении, схемы присоединения к трубопроводам, температурного режима:
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
25
Fпр 
Q пр - 0,9Q тр
q пр
34
, м2 ,
где Qпр – тепловая нагрузка прибора (из схемы), Вт;
Qтр – теплоотдача трубопроводов, проложенных в помещении и
обеспечивающих работу рассчитываемого прибора;
𝑄тр = ∑ 𝑞в ⋅ ℓв + ∑ 𝑞г ⋅ ℓг , Вт
где qв, qг – теплоотдача 1 м вертикально и горизонтально проложенных
трубопроводов, Вт/м2, принимаемая по справочной [5] в зависимости от
диаметра и разности температуры воды в трубопроводе и воздуха помещения;
lв, lг – длина вертикальных и горизонтальных трубопроводов;
3 – поправочный коэффициент, учитывающий понижение температуры
воды по сравнению с расчетным значением вследствие ее остывания в
трубопроводах системы [7 прил.2];
4 – поправочный коэффициент, учитывающий способ установки
радиатора в помещении и всякого рода укрытии [7 прил.3]
Подп. и дата
qпр – плотность теплового потока отопительного прибора при
фактических условиях работы, Вт / м2,
𝑡пр − 𝑡в 1+𝑛 𝐺пр р
𝑞пр = 𝑞ном ⋅ (
⋅(
)
) ⋅𝑏
70
360
Взам. инв. №
где qном – номинальная плотность теплового потока прибора, q ном=650
Вт/м2·К,
Инв. № дубл.
n, p – экспериментально определенные показатели степени [5];
b – поправочный коэффициент на атмосферное давление [5].
Теплоотдача трубопроводов рассчитывается с учетом температуры в
трубопроводах, рассчитываемой в зависимости от типа разводки и
Подп. и дата
отопительного прибора.
Число секций в радиаторе рассчитывают по формуле
Инв. № подп
𝑚=
𝐹пр
𝑓 ⋅ 𝛽5
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
26
где  - поверхность нагрева одной секции, м2 (=0,244м2),
β5 - поправочный коэффициент на число секций в радиаторе
5 = 0,92 +
0.16
𝐹пр
Расчет теплоотдачи трубопроводов сведен в табл.6.
Инв. № подп
Подп. и дата
Инв. № дубл.
Взам. инв. №
Подп. и дата
Таблица 6 – Теплоотдача открыто проложенных трубопроводов
№
Δt= qв,
qв *l;
Наименование d,
tтр,
Qтр,
помещения и
l ,м
tтрqг,
участка
мм
°С
Вт
tв
tв,°С Вт/м qг *l Вт
Стояк
20 1,5
95
73
78
117
Подводка
20 0,35 95
73
97
34
01,06,08,13,19
Зам.участок
20 0,35 95
73
79
28
322
22℃
Подводка
20 0,35 70
48
93
33
Стояк
20 1,5
70
48
74
111
Стояк
20 1,5
95
74
80
120
Подводка
20 0,35 95
74 100
35
02
Зам.участок
20 0,35 95
74
80
28
273
21℃
Подводка
20 0,35 70
49
60
21
Стояк
20 1,5
70
49
46
69
Стояк
20 1,5
95
75
81
122
Подводка
20 0,35 95
75 102
36
09,10,14,17,18
Зам.участок
20 0,35 95
75
81
28
277
20℃
Подводка
20 0,35 70
50
60
21
Стояк
20 1,5
70
50
47
71
Стояк
20 1,5
95
76
83
125
Подводка
20 0,35 95
76 103
36
05,11,12,15,16
Зам.участок
20 0,35 95
76
83
29
284
19℃
Подводка
20 0,35 70
51
61
21
Стояк
20 1,5
70
51
49
74
Стояк
20 1,5
95
79
87
131
Подводка
20 0,35 95
79 108
38
03,04,07
Зам.участок
20 0,35 95
79
87
30
300
16℃
Подводка
20 0,35 70
54
66
23
Стояк
20 1,5
70
54
52
78
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
27
Инв № подл
Подп. и дата
Взам. инв. №
Инв. № дубл.
Подп. и дата
Изм. Лист
Схема подачи
воды
n
p
7
76,1
75,9
77,6
77,4
75,8
76,1
75,5
76,1
76,1
76,1
76,1
76,0
76,1
76,1
76,1
76,1
76,1
76,1
76,1
88,6
8
22
21
16
16
19
22
16
22
20
20
19
19
22
20
19
19
20
20
22
22
9
54,1
54,9
61,6
61,4
56,8
54,1
59,5
54,1
56,1
56,1
57,1
57,0
54,1
56,1
57,1
57,1
56,1
56,1
54,1
66,6
10
115
43
56
55
42
115
21
101
85
93
37
38
187
75
39
58
73
88
99
115
11
сверху-вниз
сверху-вниз
сверху-вниз
сверху-вниз
сверху-вниз
сверху-вниз
сверху-вниз
сверху-вниз
сверху-вниз
сверху-вниз
сверху-вниз
сверху-вниз
сверху-вниз
сверху-вниз
сверху-вниз
сверху-вниз
сверху-вниз
сверху-вниз
сверху-вниз
сверху-вниз
12
0,32
0,32
0,32
0,32
0,32
0,32
0,32
0,32
0,32
0,32
0,32
0,32
0,32
0,32
0,32
0,32
0,32
0,32
0,32
0,32
13 14 15
16
17
18
19 20
0,03 1 447,5 1,03 1,02 3,18 0,970 14
0,03 1 443,1 1,03 1,02 0,84 1,110 4
0,03 1 519,3 1,03 1,02 1,45 1,030 6
0,03 1 516,5 1,03 1,02 1,37 1,037 6
0,03 1 462,6 1,03 1,02 0,70 1,149 3
0,03 1 447,3 1,03 1,02 3,17 0,970 14
0,03 1 481,4 1,03 1,02 0,38 1,336 2
0,03 1 445,7 1,03 1,02 2,72 0,979 12
0,03 1 464,7 1,03 1,02 2,17 0,994 9
0,03 1 465,5 1,03 1,02 2,40 0,987 10
0,03 1 463,5 1,03 1,02 0,60 1,186 3
0,03 1 462,7 1,03 1,02 0,60 1,186 3
0,03 1 454,0 1,03 1,02 5,51 0,949 24
0,03 1 463,2 1,03 1,02 1,86 1,006 8
0,03 1 464,3 1,03 1,02 0,66 1,163 3
0,03 1 470,1 1,03 1,02 1,27 1,046 5
0,03 1 462,5 1,03 1,02 1,78 1,010 8
0,03 1 465,3 1,03 1,02 2,27 0,990 10
0,03 1 445,6 1,03 1,02 2,67 0,980 12
0,03 1 588,6 1,03 1,02 2,52 0,983 11
β5
G, кг/ч
6
12,3
11,9
15,2
14,8
11,6
12,3
11,0
12,3
12,2
12,1
12,1
11,9
12,3
12,2
12,1
12,1
12,2
12,2
12,3
12,7
Fпр, м2
tпр - tв
4
5
82,3 70
81,9 70
85,2 70
84,8 70
81,6 70
82,3 70
81,0 70
82,3 70
82,2 70
82,1 70
82,1 70
81,9 70
82,3 70
82,2 70
82,1 70
82,1 70
82,2 70
82,2 70
82,3 70
95,0 82,3
β4
tв, °С
3
322
273
300
300
284
322
100
322
277
277
284
284
322
277
284
284
277
277
322
322
β3
tпр = 0,5 ⋅ (tг + tо)
2
1645
600
988
944
564
1639
266
1444
1211
1313
521
521
2670
1070
547
826
1031
1256
1421
1703
qпр, Вт/м2
Δtпр = tвх - tвых
1
101
102
103
104
105
106
107
108
109
110
111
112
113
114
115
116
117
118
119
201
b
tвых, °С
Пояснительная записка
tвх, °С
Дата
Qтр, Вт
Подп.
Qпр, Вт
№ докум.
№ помещения
Таблица 7 – Расчет площади нагревательной поверхности отопительных приборов
m,
шт
Лист
28
Пояснительная записка
β5
9
10
11
12
13 14 15
16
17
18
19 20
67,4 43 сверху-вниз 0,32 0,03 1 580,8 1,03 1,02 0,75 1,132 3
74,1 56 сверху-вниз 0,32 0,03 1 662,7 1,03 1,02 0,58 1,196 2
73,9 55 сверху-вниз 0,32 0,03 1 659,7 1,03 1,02 0,61 1,181 3
69,3 42 сверху-вниз 0,32 0,03 1 601,4 1,03 1,02 0,68 1,154 3
66,6 115 сверху-вниз 0,32 0,03 1 588,5 1,03 1,02 2,52 0,983 11
72,0 21 сверху-вниз 0,32 0,03 1 619,2 1,03 1,02 0,35 1,380 2
66,6 101 сверху-вниз 0,32 0,03 1 586,3 1,03 1,02 2,16 0,994 9
68,6 85 сверху-вниз 0,32 0,03 1 606,0 1,03 1,02 1,78 1,010 8
68,6 92 сверху-вниз 0,32 0,03 1 607,0 1,03 1,02 1,96 1,002 9
69,6 38 сверху-вниз 0,32 0,03 1 602,5 1,03 1,02 0,55 1,211 2
69,5 38 сверху-вниз 0,32 0,03 1 601,3 1,03 1,02 0,55 1,211 2
66,6 187 сверху-вниз 0,32 0,03 1 597,2 1,03 1,02 4,36 0,957 19
68,6 75 сверху-вниз 0,32 0,03 1 604,0 1,03 1,02 1,51 1,026 7
69,6 39 сверху-вниз 0,32 0,03 1 603,3 1,03 1,02 0,58 1,195 2
69,6 58 сверху-вниз 0,32 0,03 1 610,3 1,03 1,02 1,05 1,073 5
68,6 72 сверху-вниз 0,32 0,03 1 603,2 1,03 1,02 1,45 1,031 6
68,6 89 сверху-вниз 0,32 0,03 1 606,8 1,03 1,02 1,85 1,006 8
66,6 99 сверху-вниз 0,32 0,03 1 586,1 1,03 1,02 2,12 0,996 9
Fпр, м2
8
21
16
16
19
22
16
22
20
20
19
19
22
20
19
19
20
20
22
β4
7
88,4
90,1
89,9
88,3
88,6
88,0
88,6
88,6
88,6
88,6
88,5
88,6
88,6
88,6
88,6
88,6
88,6
88,6
β3
6
13,1
9,8
10,2
13,4
12,7
14,0
12,7
12,8
12,9
12,9
13,1
12,7
12,8
12,9
12,9
12,8
12,8
12,7
qпр, Вт/м2
5
81,9
85,2
84,8
81,6
82,3
81,0
82,3
82,2
82,1
82,1
81,9
82,3
82,2
82,1
82,1
82,2
82,2
82,3
b
4
95,0
95,0
95,0
95,0
95,0
95,0
95,0
95,0
95,0
95,0
95,0
95,0
95,0
95,0
95,0
95,0
95,0
95,0
p
3
273
300
300
284
322
150
322
277
277
284
284
322
277
284
284
277
277
322
n
2
663
636
655
648
1702
340
1498
1274
1380
571
571
2770
1118
590
865
1079
1320
1470
Схема подачи
воды
1
202
203
204
205
206
207
208
209
210
211
212
213
214
215
216
217
218
219
G, кг/ч
tпр - tв
Дата
tв, °С
Подп.
tпр = 0,5 ⋅ (tг + tо)
№ докум.
Δtпр = tвх - tвых
Изм. Лист
tвых, °С
Подп. и дата
tвх, °С
Инв. № дубл.
Qтр, Вт
Взам. инв. №
Qпр, Вт
Подп. и дата
№ помещения
Инв № подл
m,
шт
Лист
29
8. Подбор оборудования местного теплового пункта
Подбор оборудования теплового пункта производится согласно [7].
Подбор грязевика
Грязевики подбирают с учетом диаметров подводящих трубопроводов,
так чтобы скорость воды в поперечном сечении была не более 0,05 м/с:
4𝐿
𝐷В = √
,м
3600 ⋅ 𝜋 ⋅ 0,05
где DB- внутренний диаметр грязевика, м;
L - расход воды через грязевик, м3/ч:
𝐿=(
𝐿н = 𝑄 =
3,6 ⋅ 𝜃зд ⋅ 𝛽1 ⋅ 𝛽2
) , м3 /ч
С(𝑡г − 𝑡о )𝜌
𝐺с.о. 3,6 ⋅ 𝑄з.д ⋅ 𝛽1 ⋅ 𝛽2 3,6 ⋅ 41330 ⋅ 1,03 ⋅ 1,05
=
=
= 1,57 м3 /ч;
𝜌0
𝑐 ⋅ (𝑡г -t0 ) ⋅ 𝜌0
4,19 ⋅ (95-70) ⋅ 978
4 ∙ 1,57
𝐷в = √
= 0,11м
3600 ∙ 3,14 ∙ 0,05
Подп. и дата
К установке принимаем грязевик Сантехмонтажпроекта серии 10Г №2,
dy =40 мм, масса 21,28 кг.
Подбор элеватора
Подбор
вспомогательного
оборудования
теплового
пункта
Взам. инв. №
производится согласно [5,6,7].
Основным устройством, обеспечивающим требуемые параметры
теплоносителя в системе отопления, является элеватор. Элеватор выбирается
Инв. № дубл.
по диаметру горловины 𝑑г в зависимости от располагаемой разности давлений
в подающем и обратном теплопроводе на вводе в здание.
Диаметр горловины элеватора определяется по формуле:
Подп. и дата
𝐺𝑐𝑜
𝑑г = 87,4√
, мм
1000√𝛥𝑃𝑐𝑜
Инв. № подп
где 𝐺со – расход воды, подаваемой в систему отопления элеватором, кг/ч
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
30
𝐺𝑐𝑜 = 0,86
∑ 𝑄𝑜𝑡
,
𝑡г − 𝑡𝑜
𝛥𝑃со – насосное давление, передаваемое элеватором в систему
отопления, Па
𝛥𝑃𝑐𝑜 =
𝛥𝑃тс
,
1,4(1 + 𝑢2 )
∑ 𝑄от – тепловая мощность системы отопления всего здания, Вт;
𝑡г – температура воды в подающей магистрали отопления, оС;
𝑡о – температура воды в обратной магистрали отопления, равна, оС;
𝛥𝑃тс – разность давлений в теплопроводах теплосети на вводе в здание,
Па;
𝑢– коэффициент смешения в элеваторе:
𝑢=
𝑡12 − 𝑡г
𝑡г − 𝑡𝑜
𝑡12 – температура горячей воды в подающем теплопроводе теплосети
перед элеватором, оС.
Подп. и дата
По исходным данным и вышеуказанным формулам, вычисляем:
135 − 70
= 2,6
95 − 70
2912,4
∆Рсо =
= 268,1
1,4(1 + 2,62 )
Взам. инв. №
𝑢=
𝐺со = 0,86
41330
= 546,8
135 − 70
Инв. № дубл.
546,8
𝑑с = 87,4√
= 15,97
1000√268,1
По
вычисленному
𝑑г выбираем
стандартный
элеватор
№4
с
характеристиками:
Диаметр фланца dу, мм
82
Длина элеватора l, мм
625
Инв. № подп
Подп. и дата
Диаметр горловины dг, мм 49
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
31
Определяем диаметр сопла dс, мм:
𝑑с =
𝑑гс
15,97
=
= 4,4мм
1 + 𝑢 1 + 2,6
где 𝑑гс – диаметр горловины стандартного элеватора, принятого к
установке, мм.
Подбор воздухосборника
Объем закрытого расширительного бака при начальном давлении в
нем, равно атмосферному. Искусственное повышение началоьного давления
воздуха в баке позволяет уменьшать его объем. Замена сжатого воздуха азотом
устраняет абсорбцию воздуха.
Общий объем воды в системе отопления Vc, л определяют по формуле
𝑉𝑐 =
𝑉𝑐 =
𝐺𝑐𝑜 ∙ 𝑘
∙
((Р𝑚𝑎𝑥 − Р0 )/(Р𝑚𝑎𝑥 + 1))
1420,4 ∙ 0,0359
= 119,0
((6 − 3,0)/(6,0 + 1))
где 𝑘- коэффициент температурного расширения
Подп. и дата
Р𝑚𝑎𝑥 – максимальное рабочее давление отопительной системы, бар;
Р0 – давление зарядки мембранного бака, бар.
Так как расширительного бака в системе 2, следует 119,0л / 2 = 59,5л на
ветку
Взам. инв. №
Подбираем расширительный бак Reflex NG 80 – 2шт
Инв. № дубл.
9. Краткие указания по эксплуатации системы отопления.
Техническая эксплуатация системы отопления включает в себя

осмотры системы отопления;

спуск воды и заполнение системы водой;

устранение течи отопительных приборов и трубопроводов;
Инв. № подп
Подп. и дата
следующие мероприятия:
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
32

гидравлические испытания и гидропневматическую промывку
системы отопления;

наладку и регулировку системы отопления.
Для ремонта системы отопления необходимо спустить воду из системы
отопления, а после завершения ремонтных работ наполнить ее вновь.
Оставлять систему опорожненной нельзя, так как в опорожненном состоянии
она подвергается усиленной коррозии. Систему заполняют водой медленно
при открытых кранах, в том числе и воздушных, через обратную магистраль,
делая частые перерывы, чтобы не образовывались воздушные пробки или
мешки.
Гидравлические испытания проводятся для проверки прочности
системы и представляют собой испытание на расчетное давление 0,6 – 0,75
МПа (6-7,5 атмосфер).
Наружные теплосети должны выдерживать давление 12-16 атм.
Давление в системе создается с помощью циркуляционного насоса, когда
внутридомовая система отопления отключена от теплосети. Система
Подп. и дата
отопления считается выдержавшей испытания, если в течение 5 минут падение
давления составило не больше, чем на 0,2 атм.
Гидропневматическая промывка системы отопления проводится при
Взам. инв. №
образовании засоров. Она заключается в попеременной (с интервалом в 15
минут) подаче в прямую магистраль системы отопления то горячей воды (t
=65-95 °C), то сжатого воздуха. При проведении гидропневматической
Инв. № дубл.
промывки из элеватора вынимается сопло. После элеватора к системе
отопления присоединяется воздуховод, через который от компрессора
периодически нагнетается сжатый воздух. Промывку заканчивают, когда из
обратного трубопровода, выводимого в систему канализации, пойдет чистая
Инв. № подп
Подп. и дата
вода.
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
33
Для
создания
нормальной
циркуляции
воды
и
обеспечения
равномерного нагревания отопительных приборов перед отопительным
сезоном проводится наладка и регулировка системы отопления.
10.Определение воздухообмена помещения
Способ вентиляции помещений жилых и общественных зданий
выбирается в за-висимости от назначения здания, его этажности и характера
выделяющихся вредностей. Основным требованием, предъявляемым к
вентиляции, является поддержание в помещении такой чистоты, температуры,
влажности воздуха, которые обеспечивали бы нормальный санитарногигиенический режим.
По назначению вентиляционные системы подразделяются на приточные
и вытяжные. По способу перемещения воздуха различают системы
вентиляции с механическим и естественным побуждением. В нашем здании
запроектирована естественная вентиляция.
Воздухообменом
называется
полная
или
частичная
замена
загрязненного воздуха помещений чистым атмосферным. Воздухообмен
Подп. и дата
помещений жилых и общественных зданий определяется по установленным
кратностям или по норме воздухообмена на 1 м2 площади пола:
L=n×V
или
L=m×F, где
Взам. инв. №
L – количество воздуха, удаленного из помещения воздухообмена, м3/ч;
n – нормативная кратность воздухообмена, 1/ч;
V – внутренняя кубатура помещения, м3;
Инв. № дубл.
m - норма воздухообмена на 1 м2площади пола помещения.
Инв. № подп
Подп. и дата
Заполняем таблицу №8.
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
34
№ пом.
01
02
03
04
Подп. и дата
05
06
07
08
09
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
ванная
туалет
Наименование
помещения
Жилая комната
Кухня
Лестничная
клетка
Лестничная
площадка
Кухня
Жилая комната
Коридор
Жилая комната
Жилая комната
Жилая комната
Кухня
Кухня
Жилая комната
Жилая комната
Кухня
Кухня
Жилая комната
Жилая комната
Жилая комната
Кратность или
Воздухообмен
Площадь,
норма
помещения,
A, м²
воздухообмена, n,
L, м³/ч
1/ч, m, м³/(ч·м²)
17,27
3
51,81
13,63
100
100
17,85
17,85
17,91
17,91
18,9
18,78
17,82
16,15
19,53
20,83
11,34
11,34
29,61
14,62
9,8
8,91
14,85
19,8
14,57
100
3
3
3
3
100
100
3
3
100
100
3
3
3
25
25
100
56,34
17,82
48,45
58,59
62,49
100
100
88,83
43,86
100
100
44,55
59,4
43,71
25
25
Взам. инв. №
10.1 Аэродинамический расчет
Расчет ведется методом удельных потерь давления.
1.Определение располагаемого естественного давления
Инв. № дубл.
Располагаемое естественное давление определяется по формуле:
p p  H  g  (  н  в )
,
Подп. и дата
где
Н - высота воздушного столба, принимаемая от центра вытяжного
отверстия до устья вытяжной шахты, м;
Инв. № подп
g – ускорение свободного падения (9,81 м/с²);
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
35
н и в - плотность соответственно наружного и внутреннего воздуха,
кг/м³.
При температуре наружного воздуха tн = 5˚С плотность воздуха равна
1,27 кг/м³, при температуре внутреннего воздуха равной
tв = 22˚ (с/у) плотность воздуха равна 1,197 кг/м³;
tв = 19˚ (кухня) плотность воздуха равна 1,201 кг/м³;
tв = 25˚ (ванная) плотность воздуха равна 1,185 кг/м³.
Располагаемое давление для вентиляционного канала из кухни для
разных этажей (с учётом, что вытяжка воздуха из помещений производится из
верхней зоны на высоте 0,5м от потолка) составит:
∆рр2 = 6 ∙ 9,81 ∙ (1,27 − 1,201) = 4,06Па
∆рр1 = 3 ∙ 9,81 ∙ (1,27 − 1,201) = 2,03Па
Фактические суммарные потери давления на указанных участках не
должны превышать располагаемого давления.
2. Определение полных потерь давления
Подп. и дата
Изначально принимаем скорость движения воздуха V´=1,0м/с и
определяем ориентировочный размер сечения канала по формуле:
Взам. инв. №
f
Li
3600  V 
По принятому сечению канала фактическую скорость воздуха на участке
Инв. № дубл.
определяем по формуле:
V 
Li
3600  f
Подп. и дата
Эквивалентный диаметр трения по скорости для канала:
d ЭV 
2a  b
ab
Инв. № подп
Таблица 9 Коэффициенты местных сопротивлений
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
36
Номер участка
1
2
3
Наименование
местных
сопротивлений
Жалюзийная решетка с подвижными
жалюзи
Отвод под 90˚
Тройник под 45˚
Тройник под 45˚
Отвод под 90˚
Выход с поворотом потока
ζ
Σζ
1,21
2,55
0
0,17
3,2
1,3
3,76
0,17
4,5
Таблица 10 Аэродинамический расчет системы вентиляции.
№
Расход Длина
l, м
участка L, м3/ч
1
1
2
3
3
0
0,3
4,1
P п,
Па
11
1,44
0,08
3,20
3,802
4,05 − 3,802
∙ 100% = 4,73
4,05
Инв. № подп
Подп. и дата
Инв. № дубл.
Взам. инв. №
Подп. и дата
З=
2
100
100
200
Предварительный (окончательный) расчет.
v,
R,
Rl,
Рд,
a × b, мм
А, м2

м/с Па/м
Па
Па
4
5
6
7
8
9
10
140х140
0,02 0,8 0,059 0,00 0,382 3,76
140х140
0,02 0,8 0,059 0,018 0,382 0,17
270х270
0,073 1,2 0,076 0,312 0,865 3,5
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
37
Подп. и дата
Взам. инв. №
Рисунок 2. Расчетная схема системы вентиляции
10.2. Подбор вспомогательного оборудования
Жалюзийные решетки принимаем размером 140х140 с живым сечением
Инв. № дубл.
0,02м².
Инв. № подп
Подп. и дата
Принимаем дефлектор №3 с диаметром патрубка 300 мм.
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
38
Заключение
В данной курсовой работе мной был произведен расчет вертикальной
однотрубной системы отопления с верхней разводкой. Достоинства данной
системы заключаются в: в возможности регулировать температуры в каждой
комнате, в
независимости
работы
устройств
цепи,
в
параллельном
подключении, в возможности врезать батареи даже после сборки основной
линии. Так же имеются и недостатки: сложная схема подключения, более
высокая цена проекта (требуется гораздо больше труб), более трудоемкий
монтаж.
При подборе теплового пункта, мной был произведен расчет элеватора.
Был принят элеватор №1. Элеваторы предназначены для подачи горячей воды
в систему теплоснабжения зданий и выравнивания температуры путем
смешения с обратной водой.
Вентиляция запроектирована по типу канально-гравитационной. В
гравитационной системе основным условием обмена воздухом является
разность давления, возникающая между воздухом, находящимся внутри и
Подп. и дата
снаружи здания. Из-за разности в давлениях возникает естественная
воздушная тяга. Достоинством данной системы является бесшумность работы,
недостатком же непостоянство в связи с изменяющимися параметрами
Инв. № подп
Подп. и дата
Инв. № дубл.
Взам. инв. №
внешнего воздуха.
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
39
Список используемой литературы
1.
СП
131.13330.2020
«Строительная
климатология».
Актуализированная редакция СНиП 23-01-99*.
2.
СП
60.13330.2016
«Отопление,
вентиляция
и
кондиционирование». Актуализированная редакция СНиП 41-01-2003.
3.
ГОСТ 30494-2011 «Здания жилые и общественные. Параметры
микроклимата в помещениях».
4.
СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий». Актуализированная
редакция СНиП 23-02-2003.
5.
Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч.1.
Отопление / В.Н. Богословский, Б.А. Крупнов, А.Н. Сканави и др.; Под
редакцией канд. техн. наук И.Г. Староверова и инж. Ю.И. Шиллера. - 4-е изд.,
перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1990. – 344 с.
6.
Справочник по теплоснабжению и вентиляции (издание 4-е,
перераб. и доп.). Книга 1-я. Р.В. Щекин, С.М. Кореневский, Г.Е. Бем. и др.
Подп. и дата
Киев, 1976, стр.416.
7.
Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. Тихомиров К.В.
Учебник для вузов. – 3-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1981. – 272 с.
Каталоги насосов фирмы Grundfos.
Инв. № подп
Подп. и дата
Инв. № дубл.
Взам. инв. №
8.
Лист
Пояснительная записка
Ли
т
Изм.
№ докум.
Подп.
Дата
40