Загрузил Игорь Сухоплюев

Трусов 16'Вар полузакрытые+однослойная

реклама
1. Исходные данные
16 Вариант
P2 ≔ 7500 - номинальная мощность асинхронного двигателя(АД), Вт
Uн:=220/380 - напряжение обмотки статора, В;
f1 ≔ 50 - частота питающей сети, Гц; /
p ≔ 2 - число пар магнитных полюсов
S1 - режим работы АД (продолжительный)
IP44 - исполнение АД по степени защиты (брызгозащищенное
исполнение)
h ≔ 132 - Высота оси вращения, мм
2. Выбор главных размеров
Расчет асинхронных машин начинают с определения главных
размеров: внутреннего диаметра статора D и расчетной длины
воздушного зазора lδ . Размеры D и lτ связаны с мощностью, угловой
2. Выбор главных размеров
Расчет асинхронных машин начинают с определения главных
размеров: внутреннего диаметра статора D и расчетной длины
воздушного зазора lδ . Размеры D и lτ связаны с мощностью, угловой
скоростью и электромагнитными нагрузками выражением машинной
постоянной:
D 2 lδ
2
(1-1)
――= ―――――
P'
παδkBkобABδ
Внутренний диаметр статора D в общем случае может быть определен
по наружному диаметру, высотам ярма и зубцов статора:
Uн ≔ 220
D = KDDa
((1 - 2))
Значение коэффициентов KD , приведенные в табл. 1-2, характеризуют
отношения внутренних и наружных диаметров сердечников статоров
асинхронных двигателей серии 4А при различных числах полюсов
Таблица 1-1
Рисунок 1 - Высота оси вращения h двигателей серии 4А различной
мощности и частоты вращения со степенью защиты IP44
Таблица 1-2
1.1 Исходя из своего варианта, определяем, что:
Da ≔ 0.191 м
D ≔ KD ⋅ Da = 0.125 м
KD ≔ 0.655
1.2 Далее находим полюсное деление ,
π⋅D
τ ≔ ――= 0.098
2p
((1 - 3))
Исходя из рис.1-1, 1-2 определяем значения коэффициент kE, КПД и cos φ ,
построенным по данным двигателей серии 4А.
kE ≔ 0.965
η ≔ 87%
cosφ ≔ 0.87
1.3 Расчетная мощность асинхронного двигателя
kE
= 9.56 ⋅ 10 3
P' ≔ P2 ⋅ ―――
η ⋅ cosφ
Вт
((1 - 4))
Где P2 - мощность на валу двигателя, Вт;
kE - отношение ЭДС обмотки статора к номинальному
напряжению, которое может быть определено по (рис. 1-1)
η - номинальный расчетный КПД (рис.1-2)
cos φ - номинальный расчетный коэффициент мощности (рис.1-2)
Рис. 1-1. Значение коэффициента kE
Рис. 1-1. Значение коэффициента kE
а)
б)
Рис. 1-2 Примерные значения КПД и cos асинхронных двигателей со степенью защиты IP44
а) - двигатель мощностью до 30кВт; б) - двигатель мощностью до 400кВт
а)
б)
в)
Рис. 1-3 Электромагнитные нагрузки асинхронных двигателей серии 4А со степенью
защиты IP44; а) - при высоте оси вращения h ≤ 132 мм
б) - при h = 150...250 мм, в) - при h ≥ 280 мм с (продуваемым ротором)
Рекомендации по выбору А и В δ , для асинхронных двигателей со
степенью защиты IP44 представлены в виде кривых на рис. 1-3
На каждом из рисунков даются области их допустимых значений.
Коэффициент полюсного перекрытия αδ и коэффициент формы поля kB
в асинхронных машинах предварительно принимают равными:
2
αδ ≔ ―=0.64
π
π
= 1.111
kB ≔ ―――
‾‾
2⋅ 2
Bδ ≔ 0.9
А
A1 ≔ 27 ⋅ 10 3 ―
м
kоб1 ≔ 0.96
А
A1 ≔ 27 ⋅ 10 3 ―
м
Предварительное значение обмоточного коэффициента kоб1 выбирают в
зависимости от типа обмотки статора.
Для однослойных обмоток kоб1= 0.95 ‥ .0.96 .
Двигатели с высотами оси вращения 50—160 мм имеют однослойные
всыпные статорные обмотки.
1.4.1 Синхронная угловая скорость вала двигателя , рад/с, рассчитывается
по формуле:
f1
Ω=2 π ⋅ ―
p
((1 - 5))
f1
Ω ≔ 2 π ⋅ ―= 157.1
p
где: f1 - частота питания, Гц.
p - число пар полюсов
1.4.2 Частота вращения магнитного поля статора в об/мин,
рассчитывается по формуле:
60 ⋅ f1
n1 ≔ ――= 1500
p
1.5 Из (1-1) с учетом значения воздушный зазор равен: , м,
P'
lδ = ――――――
2
D ΩkBkоб1A1Bδ
((1 - 6))
где kB - коэффициент формы поля в воздушном зазоре,
P'
= 0.15
lδ ≔ ―――――――
2
D Ω ⋅ kB ⋅ kоб1 ⋅ A1 ⋅ Bδ
м
Критерием правильности выбора главных размеров D и l δ служит
отношение λ ≔ lδ ÷ τ = 1.3 , которое должно находиться в пределах,
показанных на рис. 1-4
Критерием правильности выбора главных размеров D и l δ служит
отношение λ ≔ lδ ÷ τ = 1.3 , которое должно находиться в пределах,
показанных на рис. 1-4
а)
б)
Рис. 1-4. Отношение λ = lδ ÷ τ у двигателей серии 4А.
а) - со степенью защиты IP44,
б) - с IP23.
λ в пределах рис. 1-4, расчеты проведены верно
3.Расчет основных параметров обмотки статора.
3.1 Предельные значения зубцового деления t1 определяется по рисунку
1-5: t1 макс , t1мин , м.
t1min ≔ 0.01
t1max ≔ 0.012
Рис. 3-1 - Зубцовое деление статора асинхронных двигателей со всыпной
обмоткой
1 – при h ≤ 90 мм; 2 – при 90 < h≤ 250 мм; 3 – при h > 250 мм.
Так как в нашем варианте τ = 0.1 , то исходя из графика видим что:
t1max = 0.012 , a t1min = 0.01
3.2 Число пазов статора:
π⋅D
Z1min ≔ ――= 39.303
t1min
π⋅D
Z1max ≔ ――= 32.752
t1max
((2 - 1))
3.3 Окончательное значение числа пазов статора Z1 следует выбирать в
полученных пределах с учетом условий, налагаемых требованиями
симметрии обмотки, и желательного для проектируемой машины
значения числа пазов на полюс и фазу q. Число пазов статора в любой
обмотке асинхронных машин должно быть кратно числу фаз, а число
q=Z1/2pm в большинстве асинхронных машин должно быть целым.
3.4 Число пазов на полюс и фазу
Z1 ≔ 36
m≔3
Z1
=3
q ≔ ―――
2 p⋅m
((2 - 2))
3.5 Окончательное значение зубцового деления статора(окончательно):
π⋅D
t ≔ ――― = 0.0109 м
2 p⋅m⋅q
((2 - 3))
3.6 Номинальный ток обмотки статора I1н , А, и число эффективных
проводников в пазу рассчитывается по формуле:
P2
I1н ≔ ―――――= 15.013 A
m ⋅ Uн ⋅ η ⋅ cosφ
((2 - 4))
π ⋅ D ⋅ A1
u'п ≔ ―――= 19.634
I1н ⋅ Z1
((2 - 5))
где А - принятое ранее значение линейной нагрузки, А/м;
I1н - номинальный ток обмотки статора, А:
η и cos φ заданы в начале расчета.
При определении числа эффективных проводников в пазу
руководствуются следующим: uп должно быть целым, а в двухслойной
обмотке желательно, чтобы оно было кратно двум.
uп ≔ a ⋅ u'п
((2 - 6))
где а - число параллельных ветвей обмотки, которое зависит от числа
полюсов. При выборе значения a можно пользоваться следующими
данными:
a≔1
a≔1
uп ≔ a ⋅ u'п = 19.634
(число эффективных проводников в пазу)
uп ≔ 20
Полученное из (2-6) число uп округляют до ближайшего целого числа
или четного в зависимости от типа обмотки.
3.7 Окончательное значение числа витков в фазе обмотки статора ω1
определяется по формуле:
uп ⋅ Z1
= 120
ω1 ≔ ―――
2⋅a⋅m
((2 - 7))
3.8 Окончательное значение линейной нагрузки, А/м,
2 ⋅ I1н ⋅ ω1 ⋅ m
A2 ≔ ――――= 28 ⋅ 10 3
π⋅D
А
―
м
((2 - 8))
3.9 Выбор типа обмотки
Машины мощностью до 15кВт в большинстве случаев имеют всыпную
однослойную концентрическую обмотку.
3.10 Обмоточный коэффициент kоб = kрkу рассчитывается в зависимости от
принятого укорочения шага обмотки β и числа
kоб = kрkу
((2 - 9))
где kу - коэффициент укорочения, учитывающий уменьшение ЭДС.
витка, вызванное укорочением шага обмотки
kр - коэффициент распределения, учитывающий уменьшение ЭДС
распределенной по пазам обмотки по сравнению с сосредоточенной.
kр находят из таблицы 3-1 для первой гармоники ( ν = 1 ) и при
соответствующем значении q, равном числу пазов на полюс и фазу, в
Z
1
=3
нашем случае qq ≔ ―――
2 p⋅m
Z
1
=3
нашем случае qq ≔ ―――
2 p⋅m
Таблица 3-1- Коэффициенты распределения kp трёхфазных обмоток с фазной зоной 60 °
β ≔ 0.8
kр ≔ 0.960
Для однослойной обмотки kу ≔ 1 всегда равен единице
kоб ≔ kр ⋅ kу = 0.96
3.11 Окончательное значение магнитного потока Φ , Вб,
kE ⋅ Uн
Φ ≔ ―――――= 0.008
4.44 ⋅ ω1 ⋅ kоб ⋅ f1
((2 - 10))
где kE - коэффициент определяется по рисунку 1-1
3.12 Индукция в воздушном зазоре Bδ , Тл,
Φ
= 0.884
Bδ ≔ ―――
αδ ⋅ τ ⋅ lδ
((2 - 11))
3.13 Плотность тока в обмотке статора (предварительно)
⎛⎝AJ1⎞⎠
J = ――
A2
Значение (AJ1 ) определяется из рисунка 3-2
((2 - 12))
Рисунок 3-2 - Средние значение произведения (AJ) АД
а)– со степенью защиты IP44, h≤132 мм; б) – то же при h=160-250 мм;
в) – то же при h=280-355 мм (при продувном роторе);
г) – со степенью защиты IP23, при h=160-250 мм;
д) – то же при h=280-355 мм; е) – то же при U=6000 В.
А
Исходя из рисунка (3-2) (а) AJ1 ≔ 185 ⋅ 10 9 ――
3
м
AJ1
А
= 6.726 ⋅ 10 6 ――
J1 ≔ ――
A2
м2
A
J1 ≔ J1 ⋅ 10 -6 = 6.726――
мм 2
A2 = 2.75 ⋅ 10 4
I1н = 15.013
A
J1 ≔ J1 ⋅ 10 -6 = 6.726――
мм 2
3.14.1. ЭДС и ток обмотки статора:
E ≔ 4.44 ⋅ kоб ⋅ ω1 ⋅ f1 ⋅ Φ = 212.3
P'
I1 ≔ ――= 15.013
m⋅E
В
A
3.14.2 Сечение эффективных проводников , мм 2 , определяют, исходя из
тока одной параллельной ветви и допустимой плотности тока в обмотке:
I1н
qэф ≔ ――= 2.232 мм 2
a ⋅ J1
((2 - 13))
((2 - 14))
qэл ⋅ nэл = qэф
Для всыпных обмоток могут быть использованы обмоточные провода
диаметром не более 1,8 мм.
У всыпных обмоток nэл £ 6.
Принимаем, что nэл ≔ 1 (число элементарных проводников в одном
эффективном), тогда
qэф
= 2.23
qэл ≔ ――
nэл
мм 2
((Площадь.попереч.сечения.неизолир.провода))
Укажем значения диаметров изолированного провода ПЭТВ для
приближенных значений qэл (по табл. 3-2):
dэл ≔ 1.70 мм
((диаметр.неизолир.провода))
dиз ≔ 1.785 мм
((диаметр.изолир.провода))
3.15 Плотность тока в обмотке статора (окончательно)
I1н
= 6.726
J1 ≔ ――――
a ⋅ qэл ⋅ nэл
A
――
мм 2
((2 - 15))
Таблица 3-2 Диаметр и площадь поперечного сечения круглых медных
эмалированных проводов марки ПЭТВ и ПЭТ-155
4. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора
4.1 Для всыпной обмотки рекомендуется выбирать паз статора
показанный на рисунке 4-1 а)
Рис.4-1 К расчёту размеров зубцовой зоны всыпной обмотки статора
Таблица 4-1 Допустимые значения индукции на различных участках магнитной цепи, Тл
4.2 Принимаются предварительно по таблице 5:
Ba ≔ 1.65 – значение допустимой индукции в ярме статора, Тл ;
Bz1 ≔ 1.95 – значение допустимой индукции в зубцах статора, Тл.
4.3 По выбранным значениям индукций определяются:
Высота ярма статора, м:
где lст1 ≔ lδ ; - длина стали сердечника статора;
а значение коэффициента заполнения kc сердечника сталью следует
брать из табл.4-2
Принимаем что kc ≔ 0.97 Da ≔ Da ⋅ 10 3 = 191 мм , D ≔ D ⋅ 10 3 = 125.105
мм , t = 0.011 м, lδ = 0.15 м, Φ = 0.008 Bδ = 0.884
Φ
ha ≔ ――――= 0.01728 м или ha ≔ ha ⋅ 10 3 = 17.28 мм
2 Ba ⋅ lст1 ⋅ kc
Ширина зубца:
Bδ ⋅ t ⋅ lδ
= 0.0051 м или bz ≔ bz ⋅ 10 3 = 5.1
bz ≔ ――――
Bz1 ⋅ lст1 ⋅ kc
мм
4.4 Далее находим размеры паза в штампе: β ∠ 45 ° , мм ,
Da - D
- ha = 15.67 мм
hП1 ≔ ―――
2
π ⋅ ⎛⎝D + 2 ⋅ hП1⎞⎠
b1 ≔ ―――――- bz = 8.55 мм
Z1
π ⋅ ⎛⎝D + 2 ⋅ hш - bш⎞⎠ - Z1 ⋅ bz
= 6.13 мм
b2 ≔ ―――――――――
Z1 - π
⎛
b2 - bш ⎞
h1 ≔ hП1 - ⎜hш + ―――
⎟ = 13.86 мм
2 ⎠
⎝
4.5 Размеры паза в штампе принимаются:
bш ≔ 3.5 hш ≔ 0.5
4.4 Далее находим размеры паза в штампе: β ∠ 45 ° , мм ,
bш ≔ 3.5 hш ≔ 0.5
Da - D
- ha = 15.67 мм
hП1 ≔ ―――
2
π ⋅ ⎛⎝D + 2 ⋅ hП1⎞⎠
b1 ≔ ―――――- bz = 8.55 мм
Z1
⎛
π ⋅ ⎝D + 2 ⋅ hш - bш⎞⎠ - Z1 ⋅ bz
= 6.13 мм
b2 ≔ ―――――――――
Z1 - π
⎛
b2 - bш ⎞
h1 ≔ hП1 - ⎜hш + ―――
⎟ = 13.86 мм
2 ⎠
⎝
4.5 Размеры паза в штампе принимаются:
hш = 0.5 мм - высота шлица паза;
bш = 3.5 мм - ширина шлица паза.
В серии 4А в двигателях h<132 мм принимают hш=0,5 мм , в двигателях
с h>160 мм увеличивают до hш=1 мм
Ширину шлица паза принимают равной bш=dиз+(1.5..2) мм в нашей
случае dиз = 1.8
Величина b2 справедлива для трапецеидальных пазов (рисунок 4-1) с
углом наклона граней клиновой части β ∠ 45 ° у двигателей с h ≤ 250 мм
Полученные в п. 4.4 размеры округляют до десятых долей миллиметра
4.6 Размеры паза в свету с учетом припуска на сборку:
Принимается ΔbП ≔ 0.2 мм , ΔhП ≔ 0.2 мм
b'1 ≔ b1 - ΔbП = 8.35 мм
b'2 ≔ b2 - ΔbП = 5.93 мм
h'1 ≔ h1 - ΔhП = 13.66 мм
где ΔbП ; ΔhП - припуски по ширине и высоте паза
Площадь поперечного сечения паза для размещения проводников:
bиз ≔ 0.25
b'1 + b'2
⋅ h'1 - Sиз - Sпр , мм 2
S'П = ―――
2
где Sиз - площадь поперечного сечения корпусной изоляции
Sиз ≔ bиз ⋅ ⎛⎝2 hП1 + b1 + b2⎞⎠ = 11.506
, мм
2
здесь bиз = 0.25 мм - односторонняя толщина изоляции в пазу(по
табл.4-3)
Sпр - площадь поперечного сечения прокладок в пазу Sпр ≔ 0 , мм
2
b'1 + b'2
⋅ h'1 - Sиз - Sпр = 85.999
S'П ≔ ―――
2
, мм
2
4.7 Коэффициент заполнения паза (характеризует плотность укладки
проводников в пазы) uп = 20 nэл = 1
dиз 2 ⋅ uп ⋅ nэл
kз ≔ ――――= 0.74
S'П
Sпр - площадь поперечного сечения прокладок в пазу Sпр ≔ 0 , мм
b'1 + b'2
⋅ h'1 - Sиз - Sпр = 85.999
S'П ≔ ―――
2
, мм
2
4.7 Коэффициент заполнения паза (характеризует плотность укладки
проводников в пазы) uп = 20 nэл = 1
dиз 2 ⋅ uп ⋅ nэл
kз ≔ ――――= 0.74
S'П
Полученное значение kз для ручной укладки обмотки находится в
рекомендуемых пределах.
При ручной укладке обмоток коэффициент заполнения паза должен
быть kз = 0,7 − 0,75 , а при механизированной укладке kз = 0,7 − 0,72 .
Таблица 4-2. Рекомендуемые марки холоднокатаной изотропной электротехнической
стали, способы изолировки листов и коэффициент заполнения сталью
магнитопроводов статора и ротора асинхронных двигателей
Таблица 4-3. Изоляция однослойных и двухслойных всыпных обмоток статоров
асинхронных двигателей с высотой оси вращения до 250 мм. Напряжение до 660 В. Классы
изоляции B, F, H
4.8 Воздушный зазор δ определяется по рисунку 4-2
4.8 Воздушный зазор δ определяется по рисунку 4-2
Рисунок 4-2 К выбору воздушного зазора в асинхронных двигателях
В нашем случае(2p=4, h<250 мм ) принимаем значение δ ≔ 0.3 мм D = 125 мм
5. Расчет ротора
5.1 Число пазов ротора определяется по таблице 5.1, так как Z1 = 36
(число пазов статора), то Z2 ≔ 26
Таблица 5-1 Рекомендуемые числа пазов короткозамкнутых асинхронных двигателей
5.2 Внешний диаметр ротора:
D2 ≔ D - 2 ⋅ δ = 124.5 мм
5.3 Зубцовое деление:
D2
= 15 мм
t2 ≔ π ⋅ ――
Z2
5.4 Длина ротора принимается равной длине статора
5.2 Внешний диаметр ротора:
D2 ≔ D - 2 ⋅ δ = 124.5 мм
5.3 Зубцовое деление:
D2
= 15 мм
t2 ≔ π ⋅ ――
Z2
5.4 Длина ротора принимается равной длине статора
l2 ≔ lст1 = 0.15 м
5.5 Внутренний диаметр ротора равен диаметру вала, так как сердечник
непосредственно насажен на вал
Dj = DB = kB ⋅ Da
( kB ≔ 0.23 по таблице 5-2)
Dj ≔ kB ⋅ Da = 43.93 мм
DB ≔ Dj
Таблица 5-2 Коэффициенты kB для расчёта диаметра вала асинхронных двигателей
5.6 Ток в стержне ротора:
I2 = ki ⋅ I1 ⋅ vi
где ki - коэффициент, учитывающий влияние тока намагничивания
I
1
и сопротивления обмоток на отношение ―
. Определяется по рис.(5-1);
I2
vi - коэффициент приведения токов для двигателя с короткозамкнутым
ротором
2 ⋅ m ⋅ ω1 ⋅ kоб1
= 26.585
vi ≔ ―――――
Z2
Рисунок 5-1 - Коэффициент ki в зависимости от cosφ
Так как в нашем случае cosφ = 0.87 , то ki приблизительно равен ki ≔ 0.9
получаем:
I2 ≔ ki ⋅ I1 ⋅ vi = 359 A
5.7 Площадь поперечного сечения стержня:
[ где J2 =А /м2 плотность тока в стержнях ротора машин закрытого
обдуваемого исполнения при заливке пазов алюминием,
6
Рисунок 5-1 - Коэффициент ki в зависимости от cosφ
Так как в нашем случае cosφ = 0.87 , то ki приблизительно равен ki ≔ 0.9
получаем:
I2 ≔ ki ⋅ I1 ⋅ vi = 359 A
5.7 Площадь поперечного сечения стержня:
[ где J2 =А /м2 плотность тока в стержнях ротора машин закрытого
обдуваемого исполнения при заливке пазов алюминием,
пределы J2 принимаются < 2.5...3.5 > А /м2, допустим что: J2 ≔ 3.5 ⋅ 10 6 А/
м 2 ], тогда:
I2
= 102.63 мм 2
qc ≔ ―――
-6
J2 ⋅ 10
5.8 Паз ротора АД с короткозамкнутым ротором с высотой оси вращения
h ≤160мм применяют полузакрытые пазы (рис.5-2(а)) с размерами:
bш ≔ 1.5 мм ; hш ≔ 0.75 мм - при h ≤112−132 мм ;
Рис.5-2 Грушевидные пазы короткозамкнутого ротора.
а) - полузакрытые, б) - закрытые
5.9 Допустимая ширина зубцов ротора определяется по допустимой
индукции BZ2 :
где BZ2 ≔ 1.85 - допустимая индукция (по таблице 4-1)
и lСТ2 ≔ lδ
Bδ ⋅ t2 ⋅ lδ
bz2 ≔ ――――= 7.4 мм .
BZ2 ⋅ lСТ2 ⋅ kc
5.10 Размеры паза b1 , b2 и h1 (рис.5-2) рассчитываются, исходя из сечения
стержня qc и из условия постоянства ширины зубцов ротора:
π ⋅ ⎛⎝D2 - 2 ⋅ hш⎞⎠ - Z2 ⋅ bz2
= 6.65 мм
b1 ≔ ――――――――
π + Z2
Z2
где BZ2 ≔ 1.85 - допустимая индукция (по таблице 4-1)
и lСТ2 ≔ lδ
Bδ ⋅ t2 ⋅ lδ
bz2 ≔ ――――= 7.4 мм .
BZ2 ⋅ lСТ2 ⋅ kc
5.10 Размеры паза b1 , b2 и h1 (рис.5-2) рассчитываются, исходя из сечения
стержня qc и из условия постоянства ширины зубцов ротора:
π ⋅ ⎛⎝D2 - 2 ⋅ hш⎞⎠ - Z2 ⋅ bz2
= 6.65 мм
b1 ≔ ――――――――
π + Z2
‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾
⎛ Z2 π ⎞
b1 2 ⋅ ⎜―+ ―⎟ - 4 ⋅ qc
2⎠
⎝π
b2 ≔
―――――――= 1.92 мм
Z2 π
―- ―
2
π
Z2
= 19.58 мм
h1 ≔ ⎛⎝b1 - b2⎞⎠ ――
2π
После расчета размеры паза следует округлить до десятых долей
миллиметра и уточнить площадь сечения qc :
π
1
qc ≔ ―⋅ ⎛⎝b1 2 + b2 2 ⎞⎠ + ―⋅ ⎛⎝b1 + b2⎞⎠ ⋅ h1 = 102.6 мм 2
8
2
5.11 Полная высота паза:
b1
b2
hП2 ≔ hш + ―+ h1 + ―= 24.61 мм
2
2
5.12 Плотность тока в стержне:
I2
= 3.5 ⋅ 10 6
J2 ≔ ―――
-6
qc ⋅ 10
A
――
м2
5.13. Площадь поперечного сечения коротко замыкающих колец
(рис.5-3)
Рис.5-3 - Размеры замыкающих колец короткозамкнутого ротора
а) – со сварной обмоткой; б) – с литой обмоткой
Iкл
qкл = ――
, м2 ,
Jкл
где Iкл - ток в кольце,
I2
Iкл = ―, А,
Δ
Рис.5-3 - Размеры замыкающих колец короткозамкнутого ротора
а) – со сварной обмоткой; б) – с литой обмоткой
Iкл
qкл = ――
, м2 ,
Jкл
где Iкл - ток в кольце,
I2
Iкл = ―, А,
Δ
здесь I2 - ток в стержнях:
⎛π⋅p⎞
Δ ≔ 2 sin ⎜――
⎟ = 0.479
⎝ Z2 ⎠
I2
Iкл ≔ ―= 750 A
Δ
;
Jкл - плотность тока в коротко замыкающих кольцах.
A
Принимается Jкл ≔ 0.85 ⋅ J2 = 2.975 ⋅ 10 6 , ――
.
м2
Iкл
= 2.523 ⋅ 10 -4 м 2 или qкл ≔ qкл ⋅ 10 6 = 252.27 мм 2
qкл ≔ ――
Jкл
5.14 Размеры коротко замыкающих колец:
bкл ≔ 1.25 ⋅ hП2 = 30.8 мм
qкл
= 8.2 мм
aкл ≔ ――
bкл
qкл ≔ bкл ⋅ aкл = 252.27 мм 2
Средний диаметр коротко замыкающих колец:
DК.ср ≔ D2 - bкл = 93.7 мм
Скачать