Федеральное государственное образовательное учреждение высшего образования «СИБИРСКИЙ ФЕДЕРАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ Кафедра Электротехники КУРСОВОЙ ПРОЕКТ ТРАНСФОРМАТОР ТМ 6300/35 Пояснительная записка Руководитель __________ ____________________ подпись, дата должность, учёная степень Студент ЗФЭ 21-05Б номер группы 072159197 Л. Ф. Силин __________ В. Е. Шербина номер зачетной книжки подпись, дата Красноярск 2023 г. ЗАДАНИЕ № 97 НА КУРСОВОЙ ПРОЕКТ ТРАНСФОРМАТОРА Студенту Щербине В. Е. группа ЗФЭ 21-05Б Выполнить расчет и конструктивную разработку трансформатора со следующими данными: 1 Тип трансформатора ................................................................ ТМ 6300/35 2 Число фаз .................................................................................................... 3 3 Частота ................................................................................................. 50 Гц 4 Номинальная мощность............................................................. 6300 кВ·А 5 Номинальное напряжение обмотки ВН ........................................35000 В 6 Номинальное напряжение обмотки НН ..........................................3150 В 7 Схемы и группа соединения обмоток ............................................ Y/∆-11 8 Система охлаждения - естественное масляное. 9 Режим работы - длительная нагрузка. 10 Установка наружная Параметры трансформатора 1 Напряжение короткого замыкания .................................................... 7,5 % 2 Потери короткого замыкания ...................................................... 46500 Вт 3 Ток холостого хода ............................................................................. 0,8 % 4 Потери холостого хода ................................................................... 7600 Вт Спроектированный трансформатор должен соответствовать требованиям государственных стандартов: ГОСТ 11677-85; ГОСТ 12022-76; ГОСТ 11920-85. Дополнительные условия 1 Сталь электротехническая марки 3405 2 Обмотка из алюминиевого провода КП-13.03.02 Изм Лист № докум. . Щербина В.Е. Разраб. Встовский С.А. Пров. Н.Контр. Утв. Подп. Дата ТРАНСФОРМАТОР ТМ 6300/35 Пояснительная записка Лит. У Лист 2 Листов 34 Кафедра Электротехники Содержание Введение 1 Расчет основных электрических величин трансформатора 2 Расчет основных размеров трансформатора 2.1 Выбор материала и конструкции магнитной системы 2.2 Выбор материала и конструкции обмотки 2.3 Определение размеров главной изоляции обмоток 2.4 Определение диаметра стержня и высоты обмоток 3 Расчет обмоток НН и ВН 3.1 Расчет обмотки НН 3.1.1 Расчет непрерывной катушечной обмотки 3.2 Расчет обмотки ВН 3.2.1 Расчет непрерывной катушечной обмотки 4 Определение параметров короткого замыкания 4.1 Определение потерь короткого замыкания 4.2 Расчет напряжения короткого замыкания 4.3 Определение механических сил в обмотках и нагрева обмоток при коротком замыкании 5 Расчет магнитной системы трансформатора 5.1 Определение размеров и массы магнитной системы 5.2 Определение потерь холостого хода трансформатора 5.3 Определение тока холостого хода трансформатора 6 Тепловой расчет трансформатора 6.1 Тепловой расчет обмоток 6.2 Тепловой расчет бака трансформатора 6.2.1 Бак с навесными радиаторами 6.3 Расчет превышений температуры обмоток и масла Список использованных источников Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 4 5 6 6 7 8 8 10 11 11 133 144 177 177 19 211 244 244 255 266 288 288 29 311 333 344 Лист 3 Введение Трансформатор – это статическое электромагнитное устройство с двумя или большим числом индукционно связанных обмоток, предназначенное для преобразования посредством электромагнитной индукции одной или нескольких систем переменного тока в одну или несколько других систем переменного тока, в том числе для преобразования электрической энергии переменного тока одного напряжения в электрическую энергию другого напряжения. Трансформаторное оборудование в значительной степени определяет качество и надежность электроснабжения. Генераторы переменного тока на электростанциях вырабатывают электрическую энергию при напряжении 6-35 кВ. При таких напряжениях передача электроэнергии больших мощностей на значительные расстояния практический невозможна вследствие больших потерь в линиях электропередач. Трансформатор, повышая напряжение, пропорционально уменьшает силу тока, поэтому передаваемая мощность остается без изменения, а потери (IR2) в проводах ЛЭП резко уменьшаются. В данном проекте представлены основные этапы проектирования силового масляного трансформатора общего назначения с плоской магнитной системой и регулированием напряжения при полном отключении трансформатора от сети. К силовым трансформаторам предъявляют жесткие технико-экономические требования вследствие их особой роли в процессе передачи электроэнергии изучение, которого обязательно для данной специальности. Экономические показатели трансформаторов в эксплуатации определяются потерями мощности холостого хода и короткого замыкания, регламентированными ГОСТ. Заданные потери можно получить при рациональном соотношении основных размеров трансформатора; использовании современных магнитных, проводниковых и изоляционных материалов; грамотном выборе удельных нагрузок активных материалов. Проектирование трансформатора включает в себя электромагнитный и тепловой расчеты, разработку конструкции по результатам расчетов. В курсовом проекте приведены методики расчета, описание основных этапов инженерного проектирования силовых трансформаторов, материалов используемых в трансформаторостроении. Эти данные позволяют уяснить влияние основных размеров, электромагнитных нагрузок, свойств применяемых активных материалов на технические характеристики трансформатора. Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 4 1 Расчет основных электрических величин трансформатора Мощность одного стержня (фазы) трансформатора, кВ·А, S / SФ S Н 6300 2100 , m 3 где SH – номинальная полная мощность, кВ·А; т – число фаз трансформатора. Номинальный линейный ток обмоток НН и ВН трехфазного трансформатора, А, I1 SН 6300 1154,7 , ( 3 U HН ) 3 3,15 SН 6300 I2 103,92 , ( 3 U ВН ) 3 35 где UВH, UНH – номинальные линейные напряжение обмоток, кВ, SH в кВ·А. Фазные токи, А, напряжения, кВ, для обмоток НН и ВН трехфазного трансформатора при соединении обмоток в "треугольник", I 1154,7 I Ф1 1 666,7 , 3 3 UФ1 U Н1 3,15 . "звезду", IФ2 I 2 103,9 , U Ф2 UН2 3 35 3 20,21 , Активная составляющая напряжения короткого замыкания, %, ua где PК 46,5 103 0,7381 , (10 S Н ) 10 6300 PK – потери короткого замыкания, Вт; SH – номинальная полная мощность трансформатора, кВ·А. Реактивная составляющая напряжения короткого замыкания при заданном uk, %, 2 uP uК u а2 7,5 2 0,73812 7,464 . Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 5 Таблица 1.1 – Испытательные напряжения для силовых трансформаторов Класс напряжения, кВ Наибольшее рабочее напряжение, кВ Испытательное напряжение частотой 50 Гц Uисп, кВ 3 3,6 18,0 35 40,5 85,0 2 Расчет основных размеров трансформатора 2.1 Выбор материала и конструкции магнитной системы Магнитопровод собирается из рулонной, холоднокатаной анизотропной электротехнической стали 3405 толщиной 0,35 и коэффициентом заполнения стали kЗ = 0,97. План шихтовки магнитопровода указан на рисунке 2.1 Рисунок 2.1 – Схема шихтовки магнитопровода 46,4 692 55,0 692 17,5 Верхнее ярмо 0,02 Стержень 0,02 120 662,0 1244 75 32 30 520,0 360 Нижнее ярмо 0,02 Обмотка НН 0,02 Рисунок 2.2 – Основные размеры трансформатора, мм Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 6 По таблице 2.1 определяем число ступеней и коэффициент заполнения сталью kКР. Таблица 2.1 – Диаметр, число ступеней и коэффициент заполнения стержня Мощность трансформатора SH, кВ·А Ориентировочный диаметр стержня d, м 6300 0,34 – 0,38 с прессующей пластиной Число ступеkКР ней 8 0,9 Коэффициент заполнения сталью площади круга, описанного вокруг ступенчатой фигуры сечения стержня, kC k KP k З 0,9 0,97 0,873 . Рекомендуемая индукция в стержнях трансформатора, Тл, ВС = 1,58. 2.2 Выбор материала и конструкции обмотки Для обмотки трансформатора используем провод марки АПБ, изолированный лентами кабельной бумаги класса нагревостойкости А (105 ºС). В соответствии с номинальной мощностью, напряжением и током одного стержня выбираем по таблице 2.6 [1] тип обмоток НН и ВН. Используем для НН и ВН непрерыные катушечные обмотки из провода прямоугольного сечения. Преимущество катушечных обмоток – высокие электрическая и механическая прочность, хорошие условия охлаждения. Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 7 2.3 Определение размеров главной изоляции обмоток Возможные пути разряда 120 25 Стержень 50 120 2 2 Ярмо Междуфазная перегородка 8 НН1 ВН1 4 17,5 ВН2 5 46,4 34 3 55,0 30 Рисунок 2.3 – Главная изоляция обмоток ВН и НН Таблица 2.2 – Минимальное изоляционное расстояние обмоток ВН Мощность трансформатора SН, кВ·А 6300 Испытательное напряжение ВН Uисп, кВ 85 ВН от ярма, мм l02 75 δш 2 Между ВН и НН, мм а12 δ12 27 5 Выступ цилиндра lЦ2, мм 50 Между ВН и ВН, мм а22 δ22 30 3 Таблица 2.3 – Минимальное изоляционное расстояние обмоток НН Мощность трансформатора SН, кВ·А 6300 Испытательное напряжение НН Uисп, кВ 18 НН от ярма l01, мм 75 НН от стержня, мм lЦ δ01 аЦ1 а01 1 4 8 17,5 25 Толщина нормальной витковой изоляции провода прямоугольного сечения марки АПБ при испытательном напряжении Uисп = 5 – 85 кВ 2δ = 0,5 мм. 2.4 Определение диаметра стержня и высоты обмоток Ширина приведенного канала рассеяния, мм, а Р а12 Изм Лист . № докум. Подп. Дата (а1 а 2 ) . 3 КП-13.03.02 Лист 8 Здесь а12 – изоляционный промежуток между обмотками ВН и НН определяются по таблице 2.2 для испытательного напряжения обмотки ВН; второе слагаемое – суммарный приведенный радиальный размер (приведенная ширина) обмоток ВН и НН, мм, (а1 а2 ) 4 k S / 10 0,60 4 2100 10 40,62 , 3 где S / – мощность трансформатора на один стержень, кВ·А; k – коэффициент, принятый за 0,60, а Р а12 (а1 а2 ) 27 40,62 67,62 . 3 Коэффициент β – отношение средней длины окружности канала между обмотками π·d12 к высоте обмотки l (рисунок 2.2), d12 1,4 . l Диаметр стержня предварительно, м, d 0,0902 4 S / aP k P f u P BC2 k C2 0,0902 4 2100 67,62 1,4 0,95 50 7,464 1,58 2 0,8732 0,3643 . Здесь S / – мощность трансформатора на один стержень, кВ·А; аP – ширина приведенного канала, мм; коэффициент приведения идеального поля рассеяния к реальному kP = 0,95; частота сети f = 50 Гц ; иP – реактивная составляющая напряжения короткого замыкания, %; ВC – индукция в стержне, Тл; kC – коэффициент заполнения сталью площади круга. Ближайший нормализованный диаметр dH = 0,36 м. Определяем коэффициент βH, соответствующий выбранному диаметру dH , 4 4 0,36 d H H 1,4 1,335 . d 0,3643 βH находится в допустимых пределах. Средний диаметр канала между обмотками предварительно, м, d12 d H (2a01 2a1 a12 ) 10 3 0,36 (2 17,5 2 56,86 27) 10 3 0,5357 . Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 9 Здесь диаметр dH в м; а01 и а02 – минимальные изоляционные промежутки (рисунок 2.3) по таблицам 2.4 и 2.3 соответственно в мм; радиальный размер обмотки НН (рисунок 2.3) предварительно, мм, 4 a1 k k1 S / 10 0,60 1,4 4 2100 10 56,86 . Здесь S / в кВ·А; коэффициент k = 0,60; коэффициент k1=1,4. Высота обмоток предварительно, м, l d12 0,5357 1,260 . H 1,335 Активное сечение стержня (чистое сечение стали), м2, ПС kC 2 dH 0,36 2 0,873 0,0889 . 4 4 3 Расчет обмоток НН и ВН Электродвижущая сила одного витка, В, u B 4,44 f BC ПС 4,44 50 1,58 0,0889 31,18 . Средняя плотность тока в обмотках, А/мм2, J CP C1 k Д РК u B 46500 31,18 10 2 0,463 0,90 10 2 1,79 . S H d12 6300 0,5357 Здесь коэффициент С1 = 0,463 для обмоток из алюминиевого провода; kД – коэффициент, учитывающий добавочные потери (0,90); РK – потери короткого замыкания, Вт; иВ – напряжение одного, В; SH – номинальная мощность трансформатора, кВ·А; d12 в м; Значение JCP=1,79 находится в пределах 1,5 – 2,6 А/мм2. Ориентировочное сечение витка каждой обмотки, мм2, I 666,7 П1 Ф1 372,5 . J СР 1,79 Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 10 3.1 Расчет обмоток НН Число витков одной фазы обмотки НН, U Ф1 103 3,15 103 w1 101,02 101. 4,44 f BC ПС 4,44 50 1,58 0,0889 Здесь UФ1 – номинальное фазное напряжение обмотки НН, В; f – частота напряжения сети, равная 50 Гц; BC – индукция в стержне в Тл; ПC – площадь сечения стержня в м2. Полученное значение w1 округляют до ближайшего целого числа, находят напряжение (ЭДС) одного витка, В, U Ф1 103 3,15 103 uB 31,19 , w1 101 и действительную индукцию в стержне, Тл, BC uB 31,19 1,58 . 4,44 f ПС 4,44 50 0,0889 3.1.1 Расчет непрерывной катушечной обмотки По ориентировочному сечению витка П1 и сортаменту провода выбираем провод подходящего сечения или два - четыре одинаковых параллельных провода. Размер провода b, мм, по условиям охлаждения и допустимому уровню добавочных потерь не должен превышать значения, мм, bmax kЗ q 2 k J ср 1,0 1600 17,2 1,79 2 25,4 . где kЗ – коэффициент закрытия поверхности, примерно равный 1,0; q – предельная плотность теплового потока не более 1400 Вт/м2; k – числовой коэффициент; Jср – плотность тока в обмотке, А/мм. Размеры провода, мм, АПБ 4 Изм Лист . № докум. Подп. Дата 5,3 18,0 . 5,8 18,5 КП-13.03.02 Лист 11 Полное сечение витка из nB1 параллельных проводов, мм2, П1 nB1 П ПР 4 94,5 378 , где ППР – сечение одного провода, мм2; Реальная плотность тока в обмотке НН, А/мм2, I 666,7 J1 Ф1 1,764 . П1 378 Высота катушки в этой обмотке, мм, hкат1 b 18,5 . Число катушек на одном стержне для обмотки с каналами между всеми катушками ориентировочно nкат1 l 103 hк 1,26 103 5 53,83 54 . hкат1 hк 18,5 5 Здесь осевой размер (высота) канала hK = 5 мм; Значение nкат1 округляют до целого числа. Число витков в катушке wкат1 w1 nкат1 101 1,87 . 54 Высота (осевой размер) l1, м, обмотки: с каналами между всеми катушками l1 b / nкат1 k hк1 nкат1 2 10 3 18,5 54 0,95 5 54 2 10 3 1,246 Здесь b/ – размер провода в изоляции, мм; коэффициент, учитывающий усадку обмотки после сушки и опрессовки k = 0,95. Высота l1 обмотки НН не отличается более чем на 5% от предварительно рассчитанной величины l. Радиальный размер обмотки, мм, a1 a / wкат1 nв1 5,8 2 4 46,4 . Здесь а/ – размер провода в изоляции, мм; wкат1 – число витков катушки, дополненное до целого числа; nв1 – число параллельных проводов в витке. Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 12 Внутренний диаметр обмотки, м, D1/ d H 2 a01 10 3 0,36 2 17,5 10 3 0,395 , где dН – нормализованный диаметр стержня в м; а01 – ширина канала между обмоткой и стержнем в мм. Наружный диаметр обмотки, м, D1// D1/ 2 a1 10 3 0,395 2 46,4 10 3 0,488 . Плотность теплового потока, Вт/м2, с каналами между всеми катушками, k J I w 17,2 1,764 666,7 2 q1 1 1 Ф1 кат1 k Д1 1,05 872,7 0,75 (18,5 46,4) k3 (b / a1 ) Полученное значение не превышает 1100 Вт/м. 3.2 Расчет обмоток ВН Выбираем по мощности и номинальному напряжению, с учетом типа и схемы соединения обмоток ВН схему регулировочных ответвлений представленную на рисунке 3.1 А А6 А4 А2 А3 А5 А7 X Рисунок 3.1 – Схемы регулировочных ответвлений в обмотках ВН Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 13 Число витков ВН при номинальном напряжении, U 20,21 w2 H w1 Ф2 101 648 . U Ф1 3,15 Число витков на одной ступени регулирования, 2,5% U Ф2 103 2,5% 20,21 103 wP 16,2 . 100% u В 100% 31,19 Предварительно плотность тока в обмотке ВН, А/мм2, J 2 2 J CP J1 2 1,79 1,764 1,816 . Сечение витка обмотки ВН, мм2, I 103,9 П 2 Ф2 57,2 . J2 1,816 3.2.1 Расчет непрерывной катушечной обмотки 13,0 1244 5,0 13,0 552 662 Рисунок 3.2 – Устройство обмоток из провода прямоугольного сечения По ориентировочному сечению витка П2 и сортаменту провода выбирают провод подходящего сечения или два - четыре одинаковых параллельных прово- Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 14 да. Размер провода b, мм, по условиям охлаждения и допустимому уровню добавочных потерь не должен превышать значения, мм, k q 1,0 1400 bmax З 22,172 . 2 k J 2 17,2 1,916 2 kЗ – коэффициент закрытия поверхности, примерно равный 1,0; q – предельная плотность теплового потока не более 1400 Вт/м2; k – числовой коэффициент; k = 17,2 для алюминиевого провода; J2 – плотность тока в обмотке, А/мм . Размеры провода, мм, АПБ 1 4,5 12,5 . 5,0 13,0 Полное сечение витка из nB1 параллельных проводов, мм2, П2 nB2 П ПР 1 58,5 58,5 , где ППР – сечение одного провода, мм2; Реальная плотность тока в обмотке НН, А/мм2, I 103,9 J 2 Ф2 1,776 . П2 58,5 Высота катушки в этой обмотке, мм, hкат1 b 13,0 . Число катушек на одном стержне для обмотки с каналами между всеми катушками l 2 103 hк 1,246 103 5 nкат2 69,5 70 . hкат2 hк 13,0 5 Здесь осевой размер (высота) канала hK = 5 мм; толщина заменяющих канал шайб δш = 1,0 мм. Значение nкат2 округляют до ближайшего четного числа. Число витков в катушке wкат2 Изм Лист . № докум. Подп. Дата w2н 2 w р nкат2 648 2 16,2 9,72 . 70 КП-13.03.02 Лист 15 В данном случае wр ≥ wкат, то число регулировочных катушек 8, а число витков в каждой из них принимаем равным 0,5∙wр. При напряжении 35 кВ четыре крайние катушки выполняют с усиленной изоляцией, nус = 4. Число витков в катушке с усиленной изоляцией wус = 0,6wкат2 = 0,6∙9,72 = 5,8. Реальное число витков в основных катушках обмотки (типа В) wосн w2н 2 w р n ус w ус nкат2 n р n ус 648 2 16,2 4 5,8 10,21 11 . 70 8 4 Высота (осевой размер) l1, м, обмотки: с шайбами в двойных и с каналами между двойными катушками l 2 b / nкат2 k hк 2 nкат2 2 hкр 10 3 13,0 70 0,95 4 70 2 12 10 3 1,244 Здесь b/ – размер провода в изоляции, мм; коэффициент, учитывающий усадку обмотки после сушки и опрессовки k = 0,95; hкр – высота канала в месте разрыва обмотки и размещения регулировочных катушек, равная 12 мм для обмоток класса напряжения 35 кВ. Высота l2 ВН не отличается более чем на 5 мм от рассчитанной величины l1. Радиальный размер обмотки, мм, a 2 a / wосн2 nв 2 5,0 11 1 55,0 . Здесь а/ – размер провода в изоляции, мм; wосн2 – число витков катушки (В), дополненное до ближайшего целого числа; nв2 – число параллельных проводов в витке. Внутренний диаметр обмотки, м, D2/ D1// 2 a12 10 3 0,488 2 32 10 3 0,552 , здесь D// – наружный диаметр обмотки НН в м; а12 – минимальный радиальный размер осевого канала между обмотками НН и ВН, его значение увеличено до a12 = 32 мм для получения требуемого значения напряжения короткого замыкания трансформатора. Наружный диаметр обмотки, м, без экрана, D2// D2/ 2 a2 10 3 0,552 2 55 10 3 0,662 . Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 16 Плотность теплового потока q, Вт/м2, обмотки, q2 k1 J 2 I Ф 2 wосн k Д 2 k 3 (b / a 2 ) 17,2 1,776 103,9 11 1,05 718,8 . 0,75 (13,0 55,0) Здесь коэффициент k = 17,2; коэффициент k1 = 34,4; J2 – реальная плотность тока в обмотке ВН в А/мм2; IФ2 – фазный ток обмотки ВН в А; wосн – число витков в основных катушках; kД – коэффициент, учитывающий добавочные потери (kД = 1,05); kЗ – коэффициент, учитывающий закрытие охлаждаемой поверхности обмотки изоляционными деталями (kЗ =0,75); b' – размер провода в изоляции в мм; а2 – радиальный размер обмотки в мм. Полученное значение q не превышает 1100 Вт/м2. 4 Определение параметров короткого замыкания 4.1 Определение потерь короткого замыкания Средний диаметр, м, обмоток НН и ВН соответственно: DCP1 DCP 2 D1/ D1// 2 0,395 0,488 0,4415 , 2 D2/ D2// 0,552 0,662 0,607 2 2 . Масса металла, кг, обмоток НН и ВН соответственно: G01 k DСР1 w1 П1 10 3 25,4 0,4415 101 378 10 3 428,13 , G02 k DСР 2 w2 H П 2 10 3 25,4 0,607 648 58,5 10 3 584,46 , где k = 25,4 для алюминиевого провода. Основные потери, Вт, в обмотках НН и ВН соответственно: POCH 1 k J12 G01 12,75 1,764 2 428,13 16985,7 , POCH 2 k J 22 G02 12,75 1,776 2 584,46 23504,5 , где Изм Лист . k = 12,75 для алюминиевого провода. № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 17 Масса металла обмотки ВН с учетом витков верхних ступеней регулирования, кг, G02 П k DCP 2 ( w2 H wP ) П 2 10 3 25,4 607 (648 16,2) 58,5 10 3 599,07. Полная масса металла обмоток трансформатора, кг, GОБ G01 G02 П 428,13 599,07 1027,2 . Коэффициенты, учитывающие заполнение высоты обмотки материалом провода для обмоток из прямоугольного сечения НН и ВН соответственно: b m 18,0 54 1 ПР k P 10 3 0,95 10 3 0,7411 , l1 1,246 b m 13,0 70 2 ПР k P 10 3 0,95 10 3 0,6682 . l2 1,244 Здесь bПР – размер провода прямоугольного сечения в осевом направлении обмотки, мм; т – число проводников в осевом направлении обмотки; l – высота обмотки, м; kP = 0,95 – коэффициент приведения поля рассеяния; т – число проводников в осевом направлении обмотки. Коэффициенты, учитывающие добавочные потери в обмотке НН и ВН, 4 k Д1 1 k 2 n 2 a ПР 10 4 1 0,037 0,74112 82 5,34 10 4 1,1026 , 4 k Д 2 1 k 2 n 2 a ПР 10 4 1 0,037 0,6682 2 112 4,54 10 4 1,082 . Здесь коэффициент для проводов прямоугольного сечения из алюминия k=0,037; аПР – размер провода прямоугольного сечения в радиальном направлении обмотки, мм; n – число проводников в радиальном направлении обмотки. Общая длина отводов, м, для соединения обмоток в: «треугольник» lОТВ1 14 l1 14 1,246 17,44 , lОТВ 2 7,5 l 2 7,5 1,244 9,33 . «звезду» Масса металла отводов обмотки НН или ВН, кг: GОТВ1 lОТВ1 П ОТВ1 10 6 17,44 378 2700 10 6 17,80 , GОТВ 2 lОТВ 2 П ОТВ 2 10 6 9,33 58,5 2700 10 6 1,47 . Здесь длина отводов lОТВ в м; сечение ПОТВ в мм; плотность материала обмоток = 2700 кг/м3 для алюминия. Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 18 Основные потери, Вт, соответственно в отводах НН и ВН: PОТВ1 k J12 GОТВ1 12,75 1,764 2 17,8 706,2 , PОТВ 2 k J 22 GОТВ 2 12,75 1,776 2 1,47 59,1 . Здесь k = 12,75 для алюминиевых проводов обмоток; плотности тока J1 и J2 в обмотках НН и ВН в А/мм2; масса отводов GОТВ1 и СОТВ2 в кг. Потери в стенках бака и других стальных деталях трансформатора, Вт, PБ k S H 0,4 6300 2520 , Полные потери короткого замыкания, Вт, PK PОСН 1 k Д 1 PОСН 2 k Д 2 POTB1 POTB 2 PБ 16985,7 1,1026 23504,5 1,082 706,2 59,1 2520 47445,2 Потери короткого замыкания отличаются от заданных на 2,03%. 4.2 Расчет напряжения короткого замыкания Активная составляющая напряжения короткого замыкания, %, ua PK 47445,2 0,753 . 10 S H 10 6300 Для определения реактивной составляющей напряжения короткого замыкания необходимо рассчитать ряд коэффициентов. Числовой коэффициент, где d12 0,520 1,311 l 1,246 l – наибольшая высота обмотки НН или ВН, м; d12 – средний диаметр канала между обмотками, м, d12 D1// D2/ 2 0,488 0,552 0,520 . 2 Ширина приведенного канала рассеяния, мм, a a2 46,4 55 a P a12 1 32 65,8 , 3 3 Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 19 где а12 – ширина канала между обмотками по таблице 2.3 в мм; а1, а2 – радиальные размеры обмоток НН и ВН в мм; Коэффициент, учитывающий отклонение реального поля рассеяния от идеального вследствие конечной высоты обмоток, 1 1 k P 1 (1 e ) 1 0,0341 (1 e 0,0341 ) 0,9659 , a a 2 a12 46,4 55,0 32 1 10 3 10 3 0,0341 . l 1,246 В непрерывной катушечной обмотке регулировочные витки расположены в середине высоты обмотки ВН; расчётный размер, мм: l Х n b / n / hK hKР 4 13,0 0,5 5 12 74 . Коэффициент, учитывающий взаимное расположение обмоток НН и ВН kq 1 l X2 74 2 10 3 1 10 3 1,0231 . m l1 a р k р 3 1,246 65,8 0,9659 Здесь размеры lx и ар в мм; m = 3; l1 – высота обмотки НН, м. kq находится в пределах от 1,01 до 1,06. Реактивная составляющая напряжения короткого замыкания, %, uP 7,9 f S / a P k P k q u B2 10 4 7,9 50 2100 65,8 0,9659 1,0231 31,19 2 10 4 7,269 . Напряжение короткого замыкания, %, u K u a2 u P2 0,7532 7,269 2 7,31 . Значение ик, не отличается от ик в задании на проектирование трансформатора более чем на ±5%. Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 20 4.3 Определение механических сил в обмотках и нагрева обмоток при коротком замыкании Действующее значение установившегося тока короткого замыкания в обмотке НН или ВН, А, 100 100 666,7 9120,4 , uK 7,31 100 100 I КУ 2 I Ф 2 103,9 1421,3 . uK 7,31 I КУ 1 I Ф1 В результате взаимодействия тока в обмотках с магнитным полем обмоток (полем рассеяния) возникают электромагнитные силы, оказывающие механическое действие на обмотки. В начальный момент короткого замыкания токи значительно превышают установившиеся значения за счет апериодической составляющей. Поэтому механические силы в обмотках в несколько раз превышают силы при установившемся токе короткого замыкания. Наибольшее мгновенное значение тока короткого замыкания, А, i KM 1 1,41 k M I KУ1 1,41 1,722 9120,4 22144,5 , i KM 2 1,41 k M I KУ 2 1,41 1,722 1421,3 3450,9 , где kM – коэффициент, учитывающий апериодическую составляющую тока короткого замыкания, kM 1 e u a uP 1 e 0,753 7,269 1,722 . Радиальная сила, действующая на обмотку ВН, Н, FP 0,628 k P 0,628 0,9659 DСР 2 (i KM 2 w2 H ) 2 10 6 l2 0,607 (3450,9 648) 2 10 6 1,244 4649700. Поперечное поле рассеяния, направление которого в верхних и нижних половинах обмоток прямо противоположно, образует механические силы FOC / (рисунок 4.1), сжимающие обмотки в осевом направлении. Осевую силу FOC /, Н, определяют по формуле Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 21 / FOC FP aP 65,8 10 3 4649700 10 3 122872 . l1 l 2 1,246 1,244 Взаимное положение обтекаемых током частей обмоток в) m=4 Случай F//oc >F/oc Обмотка 1 Обмотка 2 / // FOC FOC 2 l lх / // FOC FOC FСЖ FOC// FOC/ FСЖ 0 FЯ 0 FЯ FOC// FOC/ Рисунок 4.1 – Схемы сжимающих осевых сил для различных случаев взаимного положения обтекаемых током частей обмоток. Дополнительная осевая сила F //OC, Н, определяют по формуле // FOC FP lх l // k р m 10 3 4649700 74 10 3 438161 . 0,271 0,9659 4 Здесь расстояние от стержня магнитопровода до стенки бака трансформатора, м, l // D2// d H 2 S5 0,662 0,36 0,12 0,271 . 2 где D//2, – наружный диаметр обмотки ВН в м; dH – нормализованный диаметр стержня трансформатора в м; S5 – расстояние от обмотки ВН до стенки бака, м. Максимальное значение сжимающей силы в обмотке Fсж и действующее на ярмо силы Fя // / FСЖ1 Fос Fос 438161 122872 561033 , FЯ 1 0 , FСЖ 2 0 , // / FЯ 2 Fос Fос 438161 122872 127685,4 315289 , Напряжение сжатия на опорных поверхностях, МПа, СЖ1 Изм Лист . № докум. Подп. Дата FCЖ1 561033 15,11, n a1 b 16 46,4 50 КП-13.03.02 Лист 22 СЖ 2 FЯ 2 315289 7,17 . n a2 b 16 55,0 50 Здесь п – число прокладок по окружности обмотки, равное числу реек = 16; а – радиальный размер обмотки, мм; b – ширина опорной прокладки, 50 мм. Сила, сжимающая внутреннюю обмотку, Н, FСЖ.P FP 4649700 740023 . 2 2 Напряжение сжатия в проводе внутренней обмотки, МПа, F 740023 СЖ .Р СЖ.Р 19,38 . w1 П1 101 378 Температура обмотки через tК секунд после возникновения короткого замыкания, °С, K1 K 2 670 t K 2 H 2 H u k K t K J1 670 t K u k K t K J2 670 4 2 7,31 5,5 4 1,764 670 4 2 7,31 5,5 4 1,776 90 119,6 , 90 120,1. Здесь tK – наибольшая продолжительность короткого замыкания на выводах масляного трансформатора, (4 сек); k – коэффициент, равный 5,5 для алюминиевых проводов обмоток; иК – напряжение короткого замыкания, %; J – плотность тока в рассматриваемой обмотке, А/мм2; θH – начальная температура обмотки, принимаемая равной 90 °С. θK ≤ 200 °С для алюминиевого провода обмоток. Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 23 5 Расчет магнитной системы трансформатора 5.1 Определение размеров и массы магнитной системы Таблица 5.1 Ширина пластин а и толщина пакетов b, мм, стали магнитопроводов с прессовкой стержней расклиниванием с внутренней обмоткой (при d < 0,22 м) или бандажами из стеклоленты. Обозначения: d – диаметр стержня, аЯ – ширина крайнего наружного пакета ярма; nC и nЯ – число ступеней в сечениях стержня и ярма, kKP – коэффициент заполнения круга для стержней С прессующей Ярмо d, м пластиной nC 0,36 kKP Размеры пакетов a×b, мм, в стержне nЯ aЯ 1 2 3 4 5 6 7 8 8 0,894 7 230 350×42 325×35 295×26 270×16 250×10 230×9 195×13 155×9 Таблица 5.2 – Площади сечения стержня ПФС, ярма ПФЯ и объем угла VУ шихтованной магнитной системы с прессующей пластиной d, м С прессующей пластиной ПФС, см2 ПФЯ, см2 VУ, см3 910,3 917,5 27574 0,36 Активное сечение стержня ПС и ярма ПЯ, м2, П C k З ПФС 10 4 0,97 910,3 10 4 0,0883 , П Я k З ПФЯ 10 4 0,97 917,5 10 4 0,0890 . Здесь площади сечений ПФС и ПФЯ в см2 по таблице 5.2; kЗ – коэффициент заполнения сталью (kЗ = 0,97). Длина стержня трансформатора, м, lC l2 (l0/ l0// ) 10 3 1,244 (120 75) 10 3 1,439 . Здесь l2 – высота обмотки ВН, м; l0/, l0// – расстояния от обмотки ВН соответственно до верхнего и нижнего ярма, мм. Расстояние между осями соседних стержней, м, C D2// a22 10 3 0,662 30 10 3 0,692 . Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 24 Масса стали угла при многоступенчатой форме сечения, кг, GУ k З VУ СТ 10 6 0,97 27574 7650 10 6 204,6 , где VУ – объем угла магнитной системы, см; УТ = 7650 кг/м3 – плотность трансформаторной стали. Масса стали двух ярм трехфазного трансформатора, кг, G Я 4 C П Я СТ 2 GУ 4 0,692 0,089 7650 2 204,6 2293,8 , где С – расстояние между осями стержней, м; ПЯ – сечение ярма в м. Масса стали стержней, кг, GC 3 ПС СТ (lC a1Я 10 3 ) GУ 3 0,0883 7650 (1,439 350 10 3 ) 204,6 3011,6 Здесь ПС – активное сечение стержня, м ; плотность трансформаторной стали СТ = 7650 кг/м3; длина стержня lC в м; а1Я – ширина среднего пакета стали ярма, мм, равная а1С. Полная масса магнитной системы трансформатора, кг, GCП G Я GC 2293,8 3011,6 5305,4 . 5.2 Определение потерь холостого хода трансформатора Магнитопровод из электротехнической стали марки 3405 с толщиной 0,35. Магнитная индукция в стержне ВС и ярме ВЯ, uB 31,19 1,591 , 4,44 f ПС 4,44 50 0,0883 uB 31,19 BЯ 1,579 . 4,44 f П Я 4,44 50 0,089 BC Потери холостого хода в магнитопроводе стержневого типа, Вт, PX k ПД pC (GC 0,5 k ПУ GУ ) k ПД p Я (G Я 6 GУ 0,5 k ПУ GУ ) 1,15 1,21 (3011,6 0,5 8,75 204,6) 1,15 1,19 (2293,8 6 207,4 0,5 8,75 204,6) 8120,3 . Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 25 Здесь коэффициенты kПУ = 8,75 и kПД = 1,15; удельные потери в стержне рС и ярме рЯ [Вт/кг]; массы стержней GС , ярм GЯ и угла GУ магнитопровода в кг. Полученное значение потерь холостого хода РХ не превышает заданного более чем на 7,5%. 5.3 Определение тока холостого хода трансформатора Активная составляющая тока холостого хода, %, i0a PX 8120,3 0,129 . 10 S H 10 6300 Увеличение намагничивающей мощности учитывают следующими коэффициентами: 1 k/ТД – коэффициент, учитывающий влияние резки рулона стали на пластины и срезания заусенцев. Для сталей марок 3405 с отжигом k/ТД =1,55. 2 k//ТД – коэффициент, учитывающий форму сечения ярма, способ прессовки стержней и ярм магнитной системы, расшихтовку и зашихтовку верхнего ярма при насадке обмоток. При мощностях трансформаторов от 1000 до 6300 кВ·А k//ТД =1,07. 3 kТУ – коэффициент, учитывающий увеличение намагничивающей мощности в углах магнитной системы kТУ = 27,95. 4 kТПЛ – коэффициент, учитывающий увеличение намагничивающей мощности в углах магнитной системы в зависимости от ширины пластины второго пакета а2, kТПЛ = 1,35. Полная намагничивающая мощность, кВ·А, / // Q X kТД kТД qC (GC 0,5 kTУ kТПЛ GУ ) / // kТД kТД q Я (G Я 6 GУ 0,5 kTУ kТПЛ GУ ) // kТД (n ЗПР q ЗПР П ЗПР n ЗКОС q ЗКОС П ЗКОС ) 1,55 1,07 1,57 (3011,6 0,5 27,95 1,35 204,6) 1,55 1,07 1,52 (2293,8 6 204,6 0,5 27,95 1,35 204,6) 1,07 (0 19500 0,0901 6 2400 0,1249) 32235,8. Здесь GC, GЯ, GУ – массы стали стержней, ярм и угла магнитопровода, кг; qC , qЯ – удельные намагничивающие мощности для стали стержней и ярм А/кг; nЗПР = 0, пЗКОС = 6 – число прямых и косых стыков пластин стали ярм и стержней; qЗПР , qЗКОС – удельная намагничивающая мощность для зазоров, В·А/м; ПЗПР, ПЗКОС – площадь зазора, соответственно для прямых и косых стыков, м2 . Для косых стыков с углом резки пластин 45° площадь зазора, м2, в стыке Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 26 П ЗКОС 2 ПС 2 0,0883 0,1249 , индукция в стыке, Тл, B 1,591 BСКОС C 1,125 . 2 2 Реактивная составляющая тока холостого хода, %, i0 P QX 32235,8 0,5117 . 10 S H 10 6300 Полный ток холостого хода, %, i0 i02a i02P 0,129 2 0,5117 2 0,528 . Полученное значение тока холостого хода не превышает заданного значения. Коэффициент полезного действия трансформатора, о.е., 1 где Изм Лист . PX PK 3 S H 10 PX PK 1 8120,3 47445,2 6300 10 3 8120,3 47445,2 0,9913 , РX, РK – потери короткого замыкания и холостого хода, Вт; SH – полная номинальная мощность трансформатора, кВ·А. № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 27 6 Тепловой расчет трансформатора 6.1 Тепловой расчет обмоток Внутренний перепад температуры в обмотках с радиальными охлаждающими каналами практически равен перепаду в изоляции одного провода, °С, q 872,7 0,25 01 1 10 3 10 3 1,283 , ИЗ 0,17 q 718,8 0,25 02 2 10 3 10 3 1,057 . ИЗ 0,17 Здесь q – плотность теплового потока, Вт/м2, на поверхности рассматриваемой обмотки, определяемая в разделе 3; δ – толщина изоляции провода на одну сторону, мм; λИЗ – теплопроводность изоляции провода, λИЗ = 0,17 Вт/(м·°С). Средний внутренний перепад температуры обмотки, °С, ОСР1 2 2 01 1,283 0,86 , 3 3 ОСР 2 2 2 02 1,057 0,70 . 3 3 Перепад температуры на поверхности винтовых и катушечных обмоток с радиальными каналами, °С, OM 1 0,35 k1 k 2 q10,6 0,35 1,1 0,95 872,7 0.6 21,27 , OM 2 0,35 k1 k 2 q20,6 0,35 1,0 1,05 718,80.6 19,02 Здесь k1 – коэффициент, учитывающий затруднение конвекции масла в каналах внутренних обмоток; k1 = 1,1 для обмоток НН и k1 = 1,0 для обмоток ВН; k2 – коэффициент, учитывающий влияние относительной ширины радиального охлаждающего канала на конвекцию масла. Среднее превышение температуры обмотки над средней температурой охлаждающего масла, °С, OMCP1 OCP1 OM 1 0,86 21,27 22,13 , OMCP 2 OCP 2 OM 2 0,70 19,02 19,72 . Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 28 6.2 Тепловой расчет бака трансформатора Возьмём бак с навесными радиаторами с прямыми трубами. 2286 50 850 692 20 50 692 3039 350 1439 902 662,0 662,0 2089 50 120 350 50 50 Рисунок 6.1 – Основные размеры бака, мм S1 – изоляционное расстояние от изолированного отвода обмотки ВН (внешней) до собственной обмотки и равное ему расстояние S2 от этого отвода до стенки бака, S1 = 50 мм; d1 – диаметр изолированного отвода ВН при классах напряжения до 35 кВ включительно, d1 = 20 мм при мощностях до 10000 кВ·А; S3 – изоляционное расстояние от неизолированного или изолированного отвода обмотки НН до обмотки ВН, S3 = 50 мм; d2 – диаметр изолированного отвода обмотки НН, мм, равный d1 при напряжении обмотки НН 3,15 кВ и более, или размер неизолированного отвода НН (шины), d2 = 20 мм; S4 – изоляционное расстояние от отвода НН до стенки бака, S4 = 50 мм; S5 – принимают равным S3 при испытательных напряжениях до 85 кВ или определяют по формуле S5 = S3 + d2 + S4, S5 = 120 мм. Минимальные ширина В и длина А бака трехфазного трансформатора классов напряжения 6, 10 и 35 кВ (рисунок 6.1), м, B D2// ( S1 S 2 d1 S 3 S 4 d 2 ) 10 3 0,662 (50 50 20 50 50 20) 10 3 0,902, A 2 C D2// 2 S5 10 3 2 0,692 0,662 2 120 10 3 2,286 Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 29 где D2// – наружный диаметр обмотки ВН в м; С – расстояние между осями стержней в м; S1, S2, S3, S4, S5, d1, d2 – размеры по рисунку 6.1 в мм. Высота активной части трансформатора, м, H АЧ lC 2 hЯ 1,439 2 0,350 2,139 . Здесь lC – высота стержня магнитопровода, м; hЯ – высота ярма магнитной системы, равная ширине центрального пакета стали ярма а1Я, в м; n – толщина подкладки под нижнее ярмо, в мм (п = 30–50 мм). Глубину бака, м, определяют по высоте активной части НАЧ и расстоянию НЯК от верхнего ярма до крышки бака (рисунок 6.1), H H АЧ Н ЯК n 10 3 2,139 0,85 50 10 3 3,039 . Здесь НАЧ – высота активной части трансформатора м; НЯК – минимальное расстояние от верхнего ярма до крышки бака, необходимое для установки и крепления вводов, переключателя регулирования напряжения, НЯК = 0,85 м. Поверхность излучения для овального бака приближенно, м2, / ПИ 2 ( A B) B H k 2 (2,286 0,902) 0,902 3,039 1,7 28,94. Здесь А, В, Н – размеры бака по рисунку 6.1, м; k – коэффициент учитывающий отношение периметра поверхности излучения к поверхности гладкой части бака и приближенно равный 1,5 – 2,0 – для бака с навесными радиаторами. Среднее превышение температуры масла, омывающего обмотки, над воздухом должно быть не более, °С, MB 65 OMCP 65 22,13 42,87 , где θОМСР – большее из двух значений, подсчитанных для обмоток ВН и НН. Среднее превышение температуры бака над воздухом, °С, БВ MB МБ 42,87 5,5 37,37 . Полученное значение удовлетворяет неравенству 1,2 ( БВ МБ ) 60 °С, 1,2 (37,37 5,5) 60 °С, 51,44 °С ≤ 60 °С. Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 30 Предварительное значение поверхности конвекции бака, м2, П K/ 1,05 ( PK PX ) ,25 2,5 1БВ / 1,12 П И 1,05 (47445,2 8120,3) 2,5 37,371.25 1,12 28,94 220,17 . 6.2.1 Бак с навесными радиаторами В трансформаторах мощностью от 2500 до 6300 кВ·А используют двойные трубчатые радиаторы из четырех рядов труб круглого сечения по 16 труб в ряду. Таблица 6.2 – Основные данные трубчатого радиатора Размер А, м 2,285 Масса, кг масстали ла Двойной радиатор 27,05 442 321 Поверхность ПКТР, м2 ПКК = 1,32 м2 – поверхность конвекции двух коллекторов при двух рядах труб. Минимальное расстояние осей фланцев радиатора от нижнего и верхнего срезов бака с1 и с2 соответственно 0,17 и 0,17 м. При подборе радиаторов следует определить по высоте бака Н основной присоединительный размер А (расстояние между осями патрубков или центрами фланцев коллекторов радиатора). Размер А определяют из неравенства A H (c1 c2 ), A 3,039 (0,17 0,17), A 2,699. Определив размер А, следует выбрать радиатор по таблице 6.2 и определить поверхность конвекции радиатора, приведенную к поверхности гладкой стенки, м2 П КРАД kФ П КТР П КК 1,4 27,05 1,32 39,19 , где kФ – коэффициент, учитывающий улучшение теплоотдачи конвекцией радиатора по сравнению с вертикальной, гладкой стенкой; для двойных радиаторов с изогнутыми трубами kФ =1,4. Необходимая поверхность конвекции всех радиаторов трансформатора, м2, / / П КР ПК П КГЛ 220,17 17,97 202,2 , Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 31 где ПK/ – необходимая поверхность конвекции, м2; ПКГЛ – поверхность конвекции гладкого бака, м2, П КГЛ 2 ( A B) B H 0,5 П КР (2 (2,286 0,902) 0,902) 3,039 0,5 1,887 17,97. Здесь А, В, Н – размеры бака (рисунок 6.1), м, ПКР – поверхность крышки бака, м2; 0,5 – коэффициент, учитывающий закрытие части поверхности крышки вводами ВН и НН и различной арматурой. Поверхность крышки, овального бака, м, П КР ( А В) В 2 В (2,286 0,902) 0,902 0,902 2 1,887 . 4 4 Необходимое по условиям охлаждения число радиаторов, nP / П КP П КРАД 202,2 5,16 5 . 39,19 Фактическая поверхность конвекции бака с навесными радиаторами, м2, П К П КГЛ n Р П КРАД 17,97 5 39,19 213,92 . Поверхность излучения бака с навесными радиаторами, м2, П И k 2 ( А В) В Н 0,5 П КР 1,7 2 (2,286 0,902) 0,902 3,039 0,5 1,887 29,88. Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 32 6.3 Расчет превышений температуры обмоток и масла Среднее превышение температуры стенки бака над температурой окружающего воздуха, °С, 1,05 ( РK Р X ) БВ 2 , 8 П 2 , 5 П И К 0,8 1,05 (47445,2 8120,3) 2,8 29,88 2,5 213,92 0,8 38,0 , где РX, РK – потери холостого хода и короткого замыкания, Вт; ПК, ПИ, – фактические поверхности конвекции и излучения, м2. Среднее превышение температуры масла вблизи стенки над температурой стенки бака, °С, 1,05 ( PK PX ) MБ 0,165 ПК 0,6 1,05 (47445,2 8120,3) 0,165 213,92 0,6 4,77 . Превышение температуры масла в верхних слоях над температурой окружающего воздуха, °С, MBB 1,2 ( БВ МБ ) 1,2 (38,0 4,77) 51,32 60 . Превышение температуры обмоток над температурой окружающего воздуха подсчитывают отдельно для обмоток НН и ВН, °С, OB1 OCP1 OM 1 MБ БВ 0,86 21,27 4,77 38,0 64,90 65 , OB 2 OCP 2 OM 2 MБ БВ 0,70 19,02 4,77 38,0 62,49 65 . Превышения температуры обмоток и масла в верхних слоях над окружающим воздухом согласно ГОСТ 11677-85 не превышают допустимые величины Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 33 Список использованных источников 1. Проектирование трансформаторов / Встовский А.Л., Встовский С.А., Силин Л.Ф., Полошков Н.Е. СФУ. Красноярск, 2013. 120с. 2. Тихомиров П.М. Расчет трансформаторов. Москва.: Энергоатомиздат, 1986. 528с. 3. Силин Л.Ф, Мурашкин С.И. Электромеханика. Вспомогательное оборудование масляных трансформаторов. Красноярск, 2007. 111с. 4. Силин Л.Ф., Мурашкин С.И. Конструирование магнитопроводов силовых трансформаторов. Красноярск, 2005. 82с. 5. СТО 4.2–07-2014. Система менеджмента качества. Общие требования к построению и оформлению документов учебной деятельности. СФУ, Красноярск, 2014. – 60 с. Изм Лист . № докум. Подп. Дата КП-13.03.02 Лист 34