Загрузил Антон Хусаинов

Курсовая по ДК (рама с нагелями по кругу)

реклама
СОДЕРЖАНИЕ
1
2
3
4
Введение .............................................................................................................2
Исходные данные ...............................................................................................3
Компоновка.........................................................................................................4
Расчет панели покрытия ...................................................................................5
4.1 Конструктивное решение панели покрытия ...............................................5
4.1.1 Размеры панели .................................................................................................................. 5
4.1.2 Состав кровельного пирога .............................................................................................. 6
4.2 Сбор нагрузок .................................................................................................6
4.3 Вычисление нормативных и расчетных сопротивлений и модуля
упругости ........................................................................................................7
4.3.1 Нормативные и расчетные характеристики OSB плит .................................................. 7
4.3.2 Нормативные и расчетные характеристики ребер каркаса ........................................... 8
4.4 Конструктивный расчет плиты покрытия ...................................................9
4.4.1
4.4.2
4.4.3
4.4.4
5
Расчет верхней обшивки ................................................................................................... 9
Расчет нижней обшивки.................................................................................................. 11
Расчет продольных несущих ребер................................................................................ 11
Расчет прогиба панели .................................................................................................... 12
Расчет основной несущей конструкции ........................................................14
5.1 Конструктивное решение основной несущей конструкции ....................14
5.2 Сбор нагрузок ...............................................................................................14
5.3 Вычисление нормативных и расчетных сопротивлений и модуля
упругости ......................................................................................................16
5.4 Конструктивный расчет основной несущей конструкции ......................18
5.4.1 Проверка несущей способности ригеля ........................................................................ 19
5.4.2 Проверка несущей способности стойки ........................................................................ 21
5.4.3 Расчет нагельного соединения ригеля и стойки в карнизном узле. ........................... 22
5.4.4 Проверка ригеля на устойчивость плоской формы деформирования (как
сжато – изгибаемого стержня). ................................................................................................ 23
5.4.5 Проверка стойки на устойчивость плоской формы деформирования (как
сжато-изгибаемого стержня). ................................................................................................... 24
5.4.6 Расчет опорного узла рамы со стальным башмаком .................................................... 26
5.4.7 Расчет конькового узла ................................................................................................... 28
6
Список используемой литературы .................................................................30
1502622/10.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Разраб.
Хусаинов А.Н.
Проверил
Коваль П.С.
Подп.
Дата
Деревянный каркас
одноэтажного промышленного
здания
Стадия
Лист
Листов
КП
1
30
СПбГАСУ-2018
гр. 12-П-IV
ВВЕДЕНИЕ
Целью выполнения курсового проекта по конструкциям из дерева и
пластмасс является закрепление, углубление и обобщение теоретического
материала, а также приобретение студентами навыков практического
применения расчетов и конструирования, выводов и рекомендаций для
самостоятельного решения конкретной инженерной задачи.
Содержанием курсовой работы является разработка конструкции
покрытия здания с использованием древесины, водостойкой фанеры и
конструкционных пластмасс. При этом необходимо стремиться к наиболее
рациональному решению в технико-экономическом отношении.
Перед выполнением курсовой работы студент должен проработать
соответствующие разделы учебника и учебных пособий, лекции по курсу, а
также изучить нормативные документы — СП, СНиП, указания, инструкции
и ГОСТы (см. перечень рекомендуемой литературы).
В учебном пособии приводятся последовательность выполнения,
основные требования и принципы проектирования, рекомендуемая
техническая литература.
1
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
2
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Номер варианта: 10.
Район строительства: г. Вольск.
Основная несущая конструкция покрытия: Клеедощатая рама с
карнизным узлом на цилиндрических нагелях.
Пролет: 22 м.
Отметка низа основной несущей конструкции: 8 м.
Длина здания: 62 м.
Класс условий эксплуатации: 1.
Срок службы сооружения: 60 лет.
Уровень ответственности здания: Нормальный.
2
Рисунок 1. Схема несущей конструкции
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
3
3
КОМПОНОВКА
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
4
4
РАСЧЕТ ПАНЕЛИ ПОКРЫТИЯ П-1
4.1
Конструктивное решение панели покрытия
Рисунок 3. Общий вид панели покрытия с обшивками,
прикрепленными к ребрам на шурупах
В качестве покрытия принимаю панель на деревянном каркасе с
обшивками из плит OSB (ОСП-2) по ГОСТ 56309-2014 прикрепленными к
продольным дощатым ребрам на шурупах.
4.1.1 Размеры панели
Длину панели L принимаю равной шагу поперечных рам в каркасе
здания - L  Ш  3.1 м .
Фактический продольный размер панели с учетом монтажного
зазора 15-20 мм составляет: L0  L  20 мм  3100  20  3080 мм .
Ширину панели принимаю равной стандартным размерам листов плит
- В  1.5 м .
Фактическая ширина панели, с учетом бокового технологического
зазора 10 – 15 мм и из соображений удобства монтажа и заделки продольного
стыка панелей: В0  В  30 мм = 1500 - 30 = 1470 мм .
Толщину плит обшивок OSB принимаю одинаковой -  обш  12 мм ;
Плотность OSB плиты:  д  650
кгс
;
м3
Плиты OSB креплю к ребрам на шурупы диаметром - dш  5 мм с шагом
250-300 мм вдоль ребра. По нормам расстояние от оси винта до кромки доски
должно составлять не менее 5 диаметров шурупа, следовательно,
минимальная толщина ребер составляет: 10  dш  50 мм . Диаметр отверстий в
обшивке под шурупы должен быть на 2 мм больше диаметра шурупов, чтобы
шурупы не передавали на обшивки усилия сжатия/растяжения от верхних
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
5
или нижних кромок деревянных ребер, работающих на изгиб. Шурупы
ставлю на расстоянии от кромки листа не менее чем на 1.5 обш .
Ребра каркаса – сосновые сухие доски (брусья) 2-го сорта (К24 класса)
с плотностью -  д  5
кН
м3
(по СП 64.13330.2017 приложение Г, таблица Г.1) .
Число продольных ребер принимаю n р  4 .
Сечение ребер беру по сортаменту ГОСТ 24454-80, без фрезерования
боковых кромок и пластей досок.
Ширина крайних ребер - bкр  100 мм .
Ширина средних ребер - bср  100 мм ,
Суммарная
ширина
продольных
ребер:
bпр. р  (n р  2)  bср  2  bкр  (4  2) 100  2 100  400 мм ;
Высота ребер - hp  100 мм , тогда высота плиты составляет
h  hp  2 обш  100  2 12  124 мм , что соответствует общим рекомендациям:
h  (1/15  1/ 30) L .
Кроме поперечных ребер (под стыком листов) ставлю два
обрамляющих ребра в торцах плиты с зазором для продуха утеплителя.
4.1.2 Состав кровельного пирога
Верхнюю гидроизоляцию выполняю из мягкой кровли типа «КЕПАЛ»
с весом 1-го квадратного метра -  гдр  10
кгс
м2
.
Утеплитель выполняю из экструдированного пенополистирола
«Пеноплэкс Скатная Кровля», толщиной t ут  100 мм и плотностью
 ут  294
кгс
.
м3
Пароизоляция – двухслойная полиэтиленовая пленка толщиной
tпл  0.15 мм и плотностью  пл  1200
кгс
м3
по обрешетке из брусков 50х50 мм, с
шагом 60 см.
В качестве огнезащиты использую два гипсокартонных листа
толщиной tгпс  12 мм , плотностью  гпс  1300
кгс
м3
по обрешетке с шагом 60 см.
Сбор нагрузок
По СП 20.13330.2016, для г. Вольск принимаю III снеговой район, в
котором нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2
горизонтальной поверхности земли составляет S g  1.5 кПа ;
Нормативная снеговая нагрузка с учетом коэффициентов:
4.2
S0  ce  ct    S g   n  1.5 кПа
где: ce - коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под
действием ветра или иных факторов, в данном случае принимаю равным 1; ct
- термический коэффициент, принимаю равным 1;  - коэффициент перехода
от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаю
равным 1;  n - коэффициент надежности по ответственности принимаю
равным 1, т.к. нормальный уровень ответственности;
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
6
Сбор нагрузок приведен в таблице 1.
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Таблица сбора нагрузок на 1 м2 горизонтальной поверхности
Нормати
Коэффицие
Расчетная
вная
нт
Наименование нагрузки
нагрузка
нагрузка
надежности
кН / м 2
2
по
нагрузке
кН / м
Постоянная
Кровельный ковер «КАТЕПАЛ»
0.098
1.2
0.12
Собственный вес панели:
Обшивки панели листовые 0.076
1.1
0.08
Дощатый каркас 0.182
1.1
0.20
Утеплитель эффективный 0.167
1.3
0.22
Пароизоляция рулонная 0.004
1.2
0.00
Обрешетка деревянная 0.049
1.1
0.05
Листы гипсокартона 0.306
1.2
0.37
Итого
1.094
0.920
Временная
Снеговая 1.5
1.4
2.1
Всего
2.417
3.189
Таблица 1
Из таблицы получаю:
Нормативная постоянная нагрузка:
g н'  g н"  кПа  0.920  кПа ;
Расчетная постоянная нагрузка:
g 'р  g "р  кПа  1.094  кПа ;
Нормативная снеговая нагрузка:
S0  S0'  кПа  1.5  кПа ;
Расчетная снеговая нагрузка:
S р  S р'  кПа  2.1 кПа ;
Полные нагрузки на 1 погонный метр панели при ее ширине В = 1.5 м
составляют:
Нормативная погонная постоянная нагрузка:
g н  ( g н'  S0 )  B  (0.920  1.5) 1.5  3.63  кПа
Расчетная погонная постоянная нагрузка:
g р  ( g 'р  S р )  B  (1.09  2.1) 1.5  4.791 кПа
Вычисление нормативных и расчетных сопротивлений и модуля
упругости
Нормативные и расчетные сопротивления вычисляю в соответствии с
приложением В, СП 64.13330.2017, для выбранного материала.
4.3
4.3.1 Нормативные и расчетные характеристики OSB плит
По ГОСТ 56309-2014 величина временной прочности материала, при
толщине плиты  обш  12 мм равна:
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
7
При изгибе по главной оси Rвр.обш.  20 МПа ;
При изгибе вдоль второстепенной оси: Rвр.90обш.  10 МПа ;
Нормативное сопротивление изгибу определяю по СП 16.13330.2017
приложение В:
Rн.обш.  Rвр.обш  (1  1.65 )  20  (1  1.65  0.15)  15.05 МПа ;
Rн.90обш.  Rвр.90 обш  (1  1.65 )  10  (1  1.65  0.15)  7.5 МПа
где:  - коэффициент вариации (таблица 6 СП.64.13330.2017) при
изгибе равен 0.15;
Расчетное сопротивление считаю по п.6.2, (2), СП 64.13330.2017:
Rобш  Rн.обш.  mдл   n   mi /  m  15.05  0.66 1 0.96 /1.16  8.22 МПа
R90обш  Rн.90обш.  mдл   n   mi /  m  7.5  0.66 1 0.96 /1.16  4.1 МПа
где: mдл - коэффициент длительности (по табл.4, СП 64.13330.2017), при
режиме загружения В равен 0.66;  n - коэффициент надежности по
ответственности, равен 1 (нормальный уровень ответственности);  mi множество коэффициентов условия работ (п6.9 СП 64.13330.2017), значения
приведены в таблице 2;  m - коэффициент надежности по материалу,
вычисляется по формуле:  m  (1  н ) / (1   р ) , при изгибе  m  1.16 ;
Множество коэффициентов mi
mв
mб
mсл
m0
mа
mсм
mгн
mс.с
mТ
 mi
1
1
1
1
1
1
1
0.96
1
0.96
Таблица 2
Значения модуля упругости принимаю по ГОСТ 56309-2014:
Вдоль главной оси: Еобш  3500 МПа ;
Вдоль второстепенной оси: Е90обш  1400 МПа ;
4.3.2 Нормативные и расчетные характеристики ребер каркаса
Расчет аналогичен расчету в п.4.3.1
Расчетное сопротивление изгибу вдоль волокон 2-й класс прочности:
Rи  Rн  mдл   n   mi /  m  28.22  0.66 1 0.96 /1.16  15.41МПа
Rн  Rвр  (1  1.65 )  37.5  (1  1.65  0.15)  28.22Мпа
где: Rвр  37.5 Мпа при нагружении пласти;
Множество коэффициентов mi
mв
mб
mсл
m0
mа
mсм
mгн
mс.с
mТ
 mi
1
1
1
1
1
1
1
0.96
1
0.96
Таблица 3
Значение коэффициентов используемых в расчете
mдл
n
m
0.66
1
1.16
Таблица 4
Расчетное сопротивление скалыванию вдоль волокон 2-й класс
прочности:
Rск  Rн  mдл   n   mi /  m  3.35  0.66 1 0.94 /1.25  1.66МПа
Rн  Rвр  (1  1.65 )  5  (1  1.65  0.2)  3.35Мпа
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
8
Множество коэффициентов mi
mв
mб
mсл
m0
mа
mсм
mгн
mс.с
mТ
 mi
1
1
1
1
1
1
1
0.94
1
0.94
Таблица 5
Значение коэффициентов используемых в расчете
mдл
n
m
0.66
1
1.25
Таблица 6
Значения модуля упругости определяю по формуле:
ЕдрII  Eср mдл,Е mi  11000  0.8  0.96  8448 МПа
где mдл , Е - коэффициент для упругих характеристик, для режима
нагружения Б принимаю равным 0.8;
Множество коэффициентов mi
mв
mт
mс.с
 mi
1
1
0.96
0.96
Таблица 7
Значение коэффициентов используемых в расчете
mдл
n
0.8
1
Таблица 8
4.4 Конструктивный расчет плиты покрытия
4.4.1 Расчет верхней обшивки
Верхнюю обшивку рассчитываю по схеме многопролетной балки (в
зависимости от числа продольных ребер) на два сочетания нагрузок:
1. Собственный вес и снеговая нагрузка (расчет по прочности и по
деформативности (прогибу).
2. Собственный вес и сосредоточенный груз P  1.0 1.2  1.2 кН , где
1.2 – коэффициент условий работы на монтажную нагрузку.
Расчет на первое сочетание:
Собираю погонную нагрузку на обшивку, шириной b  1 м ;
1. Нормативная
Собственный вес обшивки и гидроизоляции: g н.св  0.175
Снеговая нагрузка: Sн  1.5
Распределенная
( g н  S н )  0.175  1.5  1.675
на
кН
м
кН
м
кН
м
;
;
ширине
1
м
погонная
нагрузка:
;
2. Расчетная
Собственный вес обшивки и гидроизоляции: gсв  0.202
Снеговая нагрузка: S  2.1
кН
м
кН
м
;
;
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
9
Распределенная
( g св  S )  0.202  2.1  2.3
на
кН
м
ширине
1
м
погонная
нагрузка:
;
Определяю требуемое расстояние aтр между ребрами из следующих
условий:
 Из условия прочности прошивки на изгиб:
Так как обшивка работает поперек плиты, то выполняю расчет на изгиб
в направлении поперек волокон в листе обшивки.
Наибольший изгибающий момент равен: М оп  KMg  ( gсв  S )  a2
где: а – расстояние между ребрами, являющиеся опорами обшивки;
K Mg  0.1 - коэффициент к изгибающему моменту, который определяет
максимальный момент в зависимости от расчетной схемы обшивки.
Рисунок 4. Расчетная схема к расчету обшивки по первому состоянию
Определяю момент сопротивления обшивки шириной b  1 м :
Wобш
2
b   обш

 24 см3
6
Требуемое расстояние между ребрами:
b  R90 обш Wобш
1 4.1 0.024

= 65 см
K Mg  ( g св  S )
0.1 2.3
a1 
 Из условия максимального прогиба в первом пролете:
Максимальный относительный прогиб определяется формулой:
( g  Sн )  a 3
f
 K f .M  н.св
, где K f .M  0.006762 - коэффициент, учитывающий
a
J обш  E90обш
расчетную схему балки;
Вышеприведенная формула ограничивается приближенной величиной
1/ 200  L ;
Момент инерции обшивки при ширине b  1 м равен:
J обш 
3
b   обш
100 1.23

 14.4 см 4
12
12
Определяю требуемое расстояние между ребрами:
a2 
3
1
1 J обш  E90обш 3 1
1
0.144 1400





 44.6 см
200 К f .M ( g н.св  Sн )
200 0.006762
1.675
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
10
Расчет на второе сочетание :
Рисунок 5. Расчетная схема к расчету обшивки по второму состоянию
Изгибающий момент для этого сочетания равен:
M 2 (a)  КMg  gсв  a2  KMP  P  a , где K MP  0.2 - коэффициент к изгибающему
моменту; K Mg  0.1 ;
Условие прочности:  
M 2 (a)
 R90 обш  4.1 МПа
Wобш
Предварительно принимаю M 2'  K MP  P  a , без учета собственного веса
обшивки, отсюда:
a3 
2
R90обш  b   обш
4.11 0.0122

 41 см
6  К MP  P
6  0.2 1.2
Минимальное из трех расстояний между ребрами amin  41 см ;
Конструктивное расстояние между ребрами:
aфакт 
Bфакт  [(n p  2)  bср  2  bкр ]
np 1

1470  [(4  2) 100  2 100]
 35.7 см
4 1
aфакт  35.7  amin  41
Фактическое расстояние меньше минимального требуемого
Напряжение в обшивке, при конструктивном расстоянии между
ребрами a  aфакт  29 , составляет:
2 
M 2 (a) 0.1 0.202  0.3572  0.2 1.2  0.357

 3.68 МПа < R90обш  4.1 МПа
Wобш
24
Условие прочности выполняется;
Запас по прочности:
R90обш   2 4.1  3.68

 10.2%
R90 обш
4.1
4.4.2 Расчет нижней обшивки
Нижняя обшивка не рассматривается, так как работает на изгиб только
от собственного веса и веса утеплителя с большим запасом. Принимаю
толщину нижней обшивки такую же, как и верхней из соображения
унификации.
4.4.3 Расчет продольных несущих ребер
 Проверка продольных несущих ребер на изгиб
Ребра работают на изгиб от полной нагрузки на плиту и обшивки не
«помогают» ребрам воспринимать изгиб.
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
11
Полная нормативная нагрузка, распределенная на 1 погонный метр
панели при расчетном пролете В  1.5 м составляет g н  3.63  кПа , расчетная
g р  4.791 кПа .
Определяю требуемый момент инерции продольных ребер из условия
предельного прогиба панели ( L / f  1/ 200) :
J mp
L3p
5
5
3.083

 gн 
 200 
 3.63 
200  3261 см4
385
Eдр
385
8448
При высоте ребер hp  10 см , нахожу требуемую суммарную ширину
ребер:
bтр 
J mp 12
h
3
p

Принятые
3261 12
 39.1 см
103
выше
конструктивные
ребра
bпр. р  400 мм , что больше ширины bтр  391 мм на
суммарной
bпр. р  bтр
bтр

толщиной
400  391
 2.25% , то
400
есть имеется запас.
Фактический момент инерции всех продольных ребер составляет:
J др 
bпр. р  hp3
12

40 103
 3334 см 4
12
Проверяю фактическое напряженное состояние ребер.
Изгибающий момент в центре:
Mp 
g p  L2p
8
4.791 3.082

 5.68 кН  м ;
8
Момент сопротивления ребер:
Wp 
р 
bпр. р  h3
6
Mр
Wp

40 102
 667 см3 ;
6
 8.52 МПа  Rи  15.41 МПа - условие прочности выполняется;
Запас прочности:
Rи   p
Rи

15.41  8.52
 44.7% ;
15.41
 Проверка прочности ребер на скалывание
Поперечная сила на опорах:
Q  gр
Lp
2
 4.791
3.08
 7.38 кН ;
2
Площадь поперечного сечения:
Fр  hр  bпр. р  10  40  400 см2 ;
Касательные напряжения скалывания в ребрах:
  1.5 
Q
7.38
 1.5 
 0.28 МПа  Rск  1.66 МПа ;
Fр
400
Условие прочности выполняется;
Запас прочности составляет:
Rск   1.66  0.28

 83%
Rск
1.66
4.4.4 Расчет прогиба панели
 Прогиб панели в середине пролета
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
12
Прогиб панели в середине пролета следует определять без учета работы
обшивок, так как они не работают на изгиб совместно с ребрами.
Предельный относительный прогиб " f пр " составляет 1/ f L  1/ 200 (для
плит покрытия).
Тогда предельный прогиб составит: f пр  L
1
1
 3.1
 20 мм ;
fL
151
Фактический прогиб:
4
5 g н  Lр
5 3.63  3.084



 15.1 мм ;
384 Eдр  J др 384 8448  3334
f
h
15.1
0.10 2
f  0  (1+c  ( ) 2 =
 (1+0  (
) )16.1 =  f пр  20 мм ;
k
l
1
3.1
где: k и с принимаются для сплошного сечения;
f0 
Условие по деформативности выполняется;
Запас составляет:
f пр  f
f пр

20  16.1
 19.5%
20
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
13
5
РАСЧЕТ ОСНОВНОЙ НЕСУЩЕЙ КОНСТРУКЦИИ РМ-1
5.1
Конструктивное решение основной несущей конструкции
Рисунок 6. Общий вид рамы с карнизным узлом на нагелях по
концентрическим кругам.
По исходным данным, основная несущая конструкция представляет
собой клеедощатую раму с карнизным узлом на нагелях.
Предварительные высоты сечения элементов:
 В карнизном узле - hкрн  168см
 В опоре стойки - h0  84см
 В коньковом узле - hк  63см
Предварительная ширина элементов:
 Ригеля - bриг  180 мм
 Одной части спаренной стойки - bст  140 мм
Толщина ламелей для ригеля и стойки принимаю одинаковой  д  42 мм
после фрезерования пластей заготовок толщиной 50 мм.
Расчетный пролет рамы с учетом опирания стойки составляет:
Lp  L  h0  22  0.84  21.16 м
Для изготовления рамы используется пиломатериал породы сосна не
ниже 2-го сорта (К24 класса), с влажностью древесины не выше 12%.
Конструкция защищается от увлажнения и возгорания специальными
составами (ВПД). Нагели должны быть защищены от увлажнения и
возгорания грунтовкой ГФ-021.
5.2
Сбор нагрузок
Сбор нагрузок приведен в таблице 9.
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
14
Наименование нагрузки
Нормати
вная
нагрузка
кН / м
1
2
3
4
6
7
Постоянная
Конструкция покрытия
Собственный вес рамы
Стоечная часть Ригельная часть Итого
Временная
Снеговая Ветровая
Наветренная сторонаПодветренная сторонаВсего
2
Коэффицие
нт
надежности
по нагрузке
0.920
Расчетная
нагрузка
кН / м 2
1.095
0.14
0.17
1.23
1.1
1.1
0.15
0.19
1.43
1.5
1.4
2.1
0.345
0.216
3.29
1.4
1.4
0.483
0.3
4.31
Таблица 9
Нормативные нагрузки:
 Распределенная нормативная нагрузка конструкции покрытия
qкп  0.920  3.1  2.85кН / м
 Распределенная нормативная снеговая нагрузка
qсн  1.5  3.1  4.65кН / м
С учетом коэффициента  на одном скате
нагрузка составит
qсн  4.65  0.75  3.49кН / м , соответственно на другом qсн  4.65 1.25  5.81кН / м ;
 Распределенная нормативная ветровая нагрузка
Наветренная сторона:
qв.н  0.345  3.1  1.1кН / м
Подветренная сторона:
qсн  0.216  3.1  0.67кН / м
Расчетные нагрузки:
 Распределенная расчетная нагрузка конструкции покрытия
qкп  1.095  3.1  3.39кН / м
 Распределенная расчетная снеговая нагрузка
qсн  2.1 3.1  6.51кН / м
С учетом коэффициента  на одном скате
нагрузка составит
qсн  6.51 0.75  4.88кН / м , соответственно на другом qсн  6.511.25  8.14кН / м ;
 Распределенная расчетная ветровая нагрузка
Наветренная сторона:
qв.н  0.483  3.1  1.5кН / м
Подветренная сторона:
qсн  0.3  3.1  0.93кН / м
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
15
Вычисление нормативных и расчетных сопротивлений и модуля
упругости
Нормативные и расчетные сопротивления вычисляю в соответствии с
приложением В, СП 64.13330.2017.
Расчетное сопротивление древесины на изгиб вдоль волокон 2-й класс
прочности:
5.3
Rи  Rн  mдл   n   mi /  m  28.22  0.66 1 0.73 /1.16  11.72МПа
Rн  Rвр  (1  1.65 )  37.5  (1  1.65  0.15)  28.22Мпа
где: Rвр  37.5 Мпа
Множество коэффициентов mi
mв
mб
mсл
m0
mа
mсм
mгн
mс.с
mТ
 mi
1
0.8
0.95
1
1
1
1
0.96
1
0.73
Таблица 10
Значение коэффициентов используемых в расчете
mдл
n
m
0.66
1
1.16
Таблица 11
Расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон 2-й класс
прочности:
Rс  Rн  mдл   n  mi /  m  24.35  0.66 1 0.73 /1.13  10.38МПа
Rн  Rвр  (1  1.65 )  31 (1  1.65  0.13)  24.35Мпа
где: Rвр  31 Мпа ;
Множество коэффициентов mi
mв
mб
mсл
m0
mа
mсм
mгн
mс.с
mТ
 mi
1
0.8
0.95
1
1
1
1
0.96
1
0.73
Таблица 12
Значение коэффициентов используемых в расчете
mдл
n
m
0.66
1
1.13
Таблица 13
Расчетное сопротивление древесины сжатию поперек волокон 2-й класс
прочности:
Rс90  Rн  mдл   n   mi /  m  2.7  0.66 1 0.96 /1.13  1.5МПа
Rн  2.7Мпа
Множество коэффициентов mi
mв
mб
mсл
m0
mа
mсм
mгн
mс.с
mТ
1
1
1
1
1
1
1
0.96
1
 mi
0.96
Таблица 14
Значение коэффициентов используемых в расчете
mдл
n
m
0.66
1
1.13
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
16
Таблица 15
Расчетное сопротивление скалыванию вдоль волокон 2-й класс
прочности:
Rск  Rн  mдл   n   mi /  m  3.35  0.66 1 0.89 /1.25  1.38МПа
Rн  Rвр  (1  1.65 )  5  (1  1.65  0.2)  3.35Мпа
Rвр  5МПа
Множество коэффициентов mi
mв
mб
mсл
m0
mа
mсм
mгн
mс.с
mТ
1
1
0.95
1
1
1
1
0.94
1
 mi
0.89
Таблица 16
Значение коэффициентов используемых в расчете
mдл
n
m
0.66
1
1.25
Таблица 17
Расчетное сопротивление растяжению вдоль волокон 2-й класс
прочности:
Rр  Rн  mдл   n   mi /  m  16.75  0.66 1 0.75 /1.25  6.6МПа
Rн  Rвр  (1  1.65 )  25  (1  1.65  0.2)  16.75Мпа
Rвр  25МПа
Множество коэффициентов mi
mв
mб
mсл
m0
mа
mсм
mгн
mс.с
mТ
1
1
1
0.8
1
1
1
0.94
1
 mi
0.75
Таблица 18
Значение коэффициентов используемых в расчете
mдл
n
m
0.66
1
1.25
Таблица 19
Расчетное сопротивление растяжению поперек волокон 2-й класс
прочности:
R р 90  Rн  mдл   n   mi /  m  0.4  0.66 1 0.73 /1.4  0.13МПа
Rн  0.40Мпа
Множество коэффициентов mi
mв
mб
mсл
m0
mа
mсм
mгн
mс.с
mТ
1
1
1
0.8
1
1
1
0.92
1
 mi
0.73
Таблица 20
Значение коэффициентов используемых в расчете
Расчетное
прочности:
mдл
n
m
0.66
1
1.4
сопротивление
смятию
поперек
волокон
Таблица 21
2-й класс
Rсм 90  R Асм 90  mдл   n   mi /  m  4.5  0.66 1 0.96 /1.15  2.48МПа
R Асм 90  4.5Мпа
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
17
Множество коэффициентов mi
mв
mб
mсл
m0
mа
mсм
mгн
mс.с
mТ
1
1
1
1
1
1
1
0.96
1
 mi
0.96
Таблица 22
Значение коэффициентов используемых в расчете
mдл
n
m
0.66
1
1.15
Таблица 23
Значения модуля упругости определяю по формуле:
ЕдрII  Eср mдл,Е mi  11000  0.8  0.96  8448 МПа
Множество коэффициентов mi
mв
mт
mс.с
 mi
1
1
0.96
0.96
Таблица 24
Значение коэффициентов используемых в расчете
mдл
n
0.8
1
Таблица 25
5.4
Конструктивный расчет основной несущей конструкции
Рисунок 7. Расчетная схема трехшарнирной рамы
Для удобства расчета использую ЭВМ и программный комплекс SCAD.
Расчетная схема трехшарнирная рама, состоящая из 38 конечных элементов
длиной по 1 м каждый. При расчете учитываю собственный вес, вес
покрытия снеговую и ветровую нагрузки. При составлении наиболее
нагруженной комбинации загружений (сочетаний нагрузок) выяснилось, что
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
18
ветровая нагрузка разгружает конструкцию, поэтому в дальнейших расчетах
ее не учитываю.
Сочетание нагрузок производил по СП20.13330.2017, с умножением на
коэффициенты сочетания  1 .
Самое нагруженное сочетание Сm  Pd  Pt1  t1
где: Сm - сочетание нагрузок; Pd - постоянные нагрузки (вес кровли и
собственный вес); Pt1 - кратковременные нагрузки (вес снега);  t1 коэффициент загружения равный
1,
для
самой
значимой
кратковременной нагрузки;
Рисунок 8. Эпюры M,N,Q от невыгоднейшего загружения.
Максимальные усилия в конструкции:
N max  14.5тс ;
Qmax  9.7тс ;
M max  50.9тс ;
Минимальные усилия в конструкции:
Nmin  5.9тс ;
Qmin  11.5тс ;
M min  50.9тс ;
5.4.1 Проверка несущей способности ригеля
Для проверки несущей способности ригеля, необходимо знать
геометрические характеристики рабочего сечения с учетом ослабления. Для
этого задаюсь нагельным соединением.
Принимаю диаметр нагелей d наг  22 мм ;
Расстояние между круговыми осями нагелей принимаю не менее 6d наг ;
Заданная ранее высота сечения ригеля hкрн  168см определяю по линии,
перпендикулярной верхней кромки ригеля (по скату) и пересекающая центр
окружности нагелей.
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
19
Рисунок 9. Вид карнизного узла с расстановкой нагелей
Диаметр наибольшего круга с учетом рекомендаций по расстановке
нагелей:
Dmax  hкрн  (8  8)  d наг  1680  (8  8)  22  1328 мм ;
где: hкрн - высота сечения в узле, 1680мм;
Диаметр наименьшего круга:
Dmin  2  5  dнаг  220 мм ;
Максимальное число кругов которые входят в диапазон nmax  6 ;
Назначаю число кругов nmax  2 , которое не должно превышать nmax ;
Диаметр круга:
D1  Dmax  1328 мм ;
D2  Dmax  (2  7)  22  1020 мм
Максимальное число нагелей на круге определяю из условия их
расстановки с шагом по кругу не менее 7d наг :
 D
3.14 1328
 28 ;
7  d наг
7  22
  D 3.14 1020
n1 

 21 ;
7  d наг
7  22
n1 

Длина стойки по оси составляет:
Lст  H ст 
hкрн
2
 sin(
90  
168
)  800 
 sin(52.62)  733.2см
2
2
где  - уклон ската 15.25 ;
Длина оси ригеля:
Lриг 
hкрн
L
90  
2200
168

 cos(
)

 cos(52.62)  1089.2см ;
2  cos( ) 2
2
2  cos(15.25) 2
где: L - пролет рамы 22 м;
Полная длинна полурамы:
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
20
L0  Lст  Lриг  733.2  1089.2  1822.4см ;
Гибкость полурамы для высоты сечения hкрн  168см :

L0
1822.4

 37.5 ;
0.289hкрн
48.4
Переменность
сечения
учитываю
kжN  0.07  0.93    0.07  0.93 
с
(hк  h0 )  0.5
 0.48
hкрн
помощью
коэффициента
где
(hк  h0 )  0.5  73.5см - средняя высота сечения рамы в коньке и на опоре;
Коэффициент продольного изгиба:
  kжN 
3000

2
 0.48 
3000
 1.024 ;
37.52
Коэффициент, учитывающий деформированную схему конструкции:
  1
N
 0.96 ;
  Rc  Fбр
Изгибающий момент по деформируемой схеме:
МД 
M


50.9
 53021кгс  м
0.96
Площадь сечения без ослабления:
Fбр  3024см2
Площадь сечения с ослаблением:
Fрасч  2866.5см2
Момент инерции сечения ригеля в карнизном узле за вычетом
отверстий под нагели составляет:
J расч 
3
bриг  hкрн
12
nкруг
( Di )2
 bриг  d наг  mнаг  
 6242704см2
2
i 1
Отсюда момент сопротивления:
W расч 
J расч
hкрн  0.5
 74318см3
Нормальные напряжения:

MД
N
135.33
520



 7.5МПа  Rc  10.38МПа
Fрасч W расч 0.2865 0.0743
Условие прочности выполняется;
Запас составляет:
10.38  7.5
100  27.7%
10.38
5.4.2 Проверка несущей способности стойки
Так как стойки рамы работают совместно и их геометрические
характеристики больше геометрических характеристик ригеля, то прочность
стойки заведомо обеспечена.
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
21
5.4.3 Расчет нагельного соединения ригеля и стойки в карнизном узле.
Расчет нагелей установленных по окружности в жестком узле, ведется
только на изгибающий момент (М) без учета нормальных (N) и поперечных
(Q) сил.
Рисунок 10. Смещение нагелей относительно стойки
В основу расчета заложена экспериментально найденная средняя
изгибная жесткость одного нагеля, равная сср  128
кН
см
.
Тогда, суммарная жесткость соединения ригеля и стойки в карнизном
узле:
С  сср   ni  6272
n
i
i
кН
, где
см
 49 - общее число нагелей;
i
Податливость
жесткости:

всего
соединения,
является
обратной
величиной
1
мм
 0.0016
С
кН
Из условия равновесия определяю эквивалентную силу во всех парах
нагелей, расставленных по кругам разного диаметра, которая
уравновешивается изгибающим моментов М Д в узле:
N экв 
2М Д  ni
i
2
(D )
i [ Di  ni ]
1
 701.7кН ;
Определяю смещение  ригеля относительно стойки по дуге, которое
возникает в проектируемом узле:
    N экв  0.0016  701.7  1.1мм ;
Средняя несущая способность одного нагеля составляет:
N ср  сср    128  0.11  14.08кН  1427.6кгс ;
Так как усилия в нагелях расставленных по кругу, распределяются
неравномерно, то вводится коэффициент к р  1.3 , тогда максимальная
несущая способность одного двухсрезного нагеля:
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
22
N тр.max  N ср  к р  1427.6 1.3  1855.9кгс ;
Определяю несущую способность нагеля диаметром 22 мм.
Несущая способность из условия смятия древесины крайних элементов
(стойка):
Т а.см  0.8ad  0.8 14  2.2  24.64кН ;
где: a  14см - толщина стойки; d - диаметр нагеля;
Несущая способность из условия смятия древесины средних элементов
(ригель):
Т с.см  0.5сd  0.5 18  2.2  19.8кН ;
где: с  18см - толщина ригеля;
Несущая способность из условия изгиба стального нагеля из стали
С38/23:
Т и  2.2d 2  0.025a 2  2.2  2.22  0.025 142  15.5кН
За расчетное значение принимаю минимальное из трех т.е.
Т р  Т и  15.5кН ;
Основное условие несущей способности:
N тр.max  1855.9кгс  2  Т  3160кгc
Условие выполняется, запас составляет:
2  Т  N тр.max
N тр.max

3160  1855.9
 70%
1855.9
5.4.4 Проверка ригеля на устойчивость плоской формы
деформирования (как сжато – изгибаемого стержня).
Геометрические характеристики сечения ригеля с расчетной высотой
сечения hриг  hкрн  168см :
Момент инерции:
J риг 
bриг  hриг 3
12
 7112448см 4 ;
Момент сопротивления:
W риг 
J риг
hкрн  0.5
 84672см3 ;
Расчетную длину части между точками раскрепления сжатой кромки
принимаю равной Lр. риг 
Lриг
3
 3.63 м
, из конструктивных соображений
принимаю Lр. риг  3.6 м ;
Гибкость ригеля из плоскости рамы:
 риг 
Lр. риг
0.289  bриг

3.6
 69.2 ;
0.289  0.18
Коэффициенты изменения размеров сечения из плоскости в
соответствии с таблицей Е (по СП64.13330.2017) для стрежня с защемленным
и шарнирным узлами равен:
kжм  (
hк 1/4
)  (2.7)1/4  0.782 ;
hр
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
23
kжN  (0.4  0.6
hк
)  0.625 ;
hр
Коэффициенты, учитывающие наличие в элементе раскреплений из
плоскости деформирования со стороны растянутой от момента кромки:
lp
lp
m2
kпN  1  [0.75  0.06  ( ) 2  0.6a p  1] 2
 0.96
h
h
m 1
lp
h
m2
kпM  1  [0.142   1.76  1.4a p  1] 2
 1.19
h
lp
m 1
где: l p - расстояние между точками раскрепления равное 3.6 м; h максимальная высота поперечного сечения равная 168 см; a p - для
прямолинейных элементов равен 0; m - число подкрепленных (с одинаковым
шагом) точек растянутой кромки равное 2;
Коэффициенты продольного изгиба ригеля из плоскости рамы:

3000
2
 риг
 М  140
 kжN  kпN  0.376 ;
b2
 kф  kжМ  kпМ  1.88
lph
Коэффициент, учитывающий дополнительный момент о тпродольной
силы:
N
 0.88 тогда
  Rc Fбр
М
МД 
 560кН ;
  1

Определяю устойчивость плоской формы деформирования сжатоизгибаемого ригеля:
МД
N
(
) n  0.393  1
 Rc Fбр  М RиWбр
Условие выполняется;
Запас составляет:
1  0.393
 60.7%
1
;
Так как коэффициент  М приводит к противоречию, которое
фактически означает, что за счет скрепления из плоскости увеличивается
несущая способность и без того не теряющего устойчивость стержня, то
будет логичным не учитывать его, приняв равным 1, тогда:
МД
N
(
) n  0.639  1
 Rc Fбр  М RиWбр
Условие устойчивости также выполняется;
Запас составляет:
1  0.639
 36.1%
1
;
5.4.5 Проверка стойки на устойчивость плоской формы
деформирования (как сжато-изгибаемого стержня).
Площадь сечения стоек:
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
24
Fст  2  bст  hст  4704см 2
Момент сопротивления стоек:
Wст  2 
bст  hст 2
 131712см3 ;
6
Расчетная длина ветви стойки с учетом двух средних прокладок между
ветвями стойки:
Lст
 244.4см
3
L р.ст 
при Lст  733.2см , из конструктивных соображений
принимаю:
L р.ст  2.4 м ;
Коэффициент привидения гибкости:
b'  h'  nш
 у  1  kc  2
1
Lст  nc
где:
kc -коэффициент
податливости
1
(СП64.13330.2017), при d наг  bст , kc 
7
соединений
по
таблице
14
3
3

 0.97 , при а = 14 см
a  d наг 14  2.2
ширине меньшего из соединяемых элементов; nc -расчетное число срезов
связей в 1 шве на 1 м, равное 1; nш - расчетное число швов в элементе,
определяемое числом швов, по которым суммируется взаимный сдвиг
Lст  733.2см -расчетная
элементов,
равное
2;
длина
стойки;
'
'
h  2  bст  bриг  46см - высота всего сечения; b  168см
Момент инерции для сечения с максимальной высотой:
Jy  2
bриг bст 2
hст  (bст )3
 2  bст  hст  (

)  1281056см4 ;
12
2
2
Радиус инерции:
Jy
rу 
Fст
 16.5см ;
Гибкость стойки из плоскости рамы, без учета податливости:
Lст
 44 ;
rу
у 
Гибкость отдельной ветви 1 относительно оси I-I п.7.6 (рисунок 2)
СП64.13330.2017:
1 
Lр.ст
0.289  bст
 59
Определяю гибкость стойки, как составного элемента по формуле:
  (  у  у )2  12  74
Проверяем условие, при котором гибкость отдельных ветвей была
меньше гибкости всех ветвей.
Момент инерции брутто отдельных ветвей относительно собственных
осей, параллельных оси у:
J бр 
3
hст  bст
 38416см 4 ;
12
Гибкость всех отдельных ветвей составляет:
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
25
Lст
' 
2  J бр
 181 ;
Fст
  74   '  181 ;
Условие выполняется;
Для учета переменности сечения ветви нахожу учитывающий
коэффициент:
kжN  (0.4  0.6
h0
)  0.700 ;
hст
Коэффициент продольного изгиба составной стойки:
ст 
3000
12
 kжN  0.381 ;
Коэффициент изгиба для отдельной ветви:
1 
3000
12
 kжN  0.6 ;
Таким образом:
 ст 
N МД

 4МПа  1  Rc  6.2МПа
Fст Wст
Условие устойчивости выполняется;
5.4.6 Расчет опорного узла рамы со стальным башмаком
Наибольшая поперечная сила в опорном узле, полученная из расчета
составляет Q0  12.67тс .
Рисунок 11. Шарнирный узел стойки рамы с упорным металлическим
башмаком
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
26
Рисунок 12. Вид узла сбоку и расчетная схема «башмака».
Статический момент инерции в узле стойки:
S  Fуз.ст  х  18816см3 ;
Момент инерции в узле стойки:
J уз.ст
3
2  bст  hст

 1382976см 4 ;
12
Касательные напряжения в опорной части стойки при изгибе:

Q0  S уз' .ст
I уз.стbст
 0.6МПа  Rск  1.38МПа ;
Условие выполняется;
Запас составляет:
Rск   1.38  0.79

 43% ;
Rск
1.38
Расчет анкерных болтов.
Опорный узел рамы воспринимает распор 3-шарнирной рамы,
конструирую с применением стального башмака, который передает усилие
распора Н на фундамент через анкерные болты. Величина распора,
полученного из статического расчета рамы, составляет H  6.35тс .
Принимаю диаметр анкерных болтов класса точности В, dанк  16 мм ;
Принимаю для болтов класса прочности 5.8 расчетное сопротивление
срезу одноболтового соединения равного Rbs  210МПа ;
Площадь сечения одного болта:
Аанк 
2
  d анк
4
 2см 2 ;
Определяю количество анкерных болтов:
nб 
H
 1.64  2шт ;
Rbs 0.9 Аанк
Принимаю болты диаметром 16 мм.
Расчет упорного швеллера.
Распор передается через швеллер на щеки башмака и далее на анкерные
болты. Высоту швеллера определяю из условия смятия древесины поперек
волокон:
hпл 
H
 90 мм ;
2bсм  Rсм 90
Принимаю упорную планку в виде швеллера №14Э по ГОСТ 8240-97 с
расчетным сопротивлением для стали С245 Rу  240МПа ;
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
27
Проверяю швеллер на прочность по изгибу в плоскости минимальной
жесткости:
Wy  13.13см3 ;
Полная нагрузка, распределенная на швеллер:
q
H
кгс
 226.8
;
2  bст
см
Соответствующий изгибающий момент:
М шв 
2
q  bст
 22225кгс  см ;
2
Нормальные напряжения:
 шв 
М шв
 166МПа  Ry  0.9  206.3МПа ;
Wy
Условие выполняется;
Запас составляет:
Ry  0.9   шв
Ry  0.9
 20% ;
Считаю, что сварные швы, суммарная длина которых составляет 51.2
см, для восприятия распора сработают с большим запасом;
5.4.7 Расчет конькового узла
Коньковый узел рамы выполняю на металлических z – образных
накладках, притянутых глухими нагелями. Максимальное поперечное усилие
в коньковом узле Qmax  2.65тс . Считаем, что каждая из двух пластин работает
на растяжение отдельно друг от друга и удерживается на ригеле глухими
нагелями.
Рисунок 13. Коньковый узел
Сечение пластин:
Принимаю толщину пластины   3мм и шириной примерно не более
половины ширины сечения ригеля b  80мм . На растяжение эта пластина
выдержит:
N ст. р  Ry  0.9    b  5049.8кгс , что больше, чем требуется для восприятия
усилия Qmax  2650кгс ;
Запас составляет:
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
28
N ст. р  Q
N ст. р

5049.8  2650
 48% ;
5049.8
Расчет «глухих» нагелей
Задаюсь диаметром «глухового» нагеля dнаг  12 мм и длиной его
рабочей части Lнаг  120 мм ;
Глухие нагели работают в условиях несимметричного односрезного
нагельного соединения в более толстых элементах. Для таких нагелей
следует высверлить отверстие диаметром 10 мм на всю глубину глухаря, а
затем следует дополнительно высверлить отверстие на 12 мм, на глубину
ненарезанной части глухаря.
Несущая способность одного односрезного нагеля равна:
По смятию древесины в толстом элементе (ригеле)
Т см.ср  0.55cd  0.55 1.2 12  7.92кН ;
По изгибу нагеля в соединении со стальными прокладками:
Т и .наг  2  d 2  2.88кН ;
За расчетную принимаю минимальную величину:
Т расч  Т и .наг  2.88кН ;
Число нагелей:
n
Q
 10шт ;
Tрасч
Нагели расставляю в 2 ряда по 5 глухарей в каждом ряду. Расстановка
глухарей, аналогична стальным нагелям.
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
29
6
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. ГОСТ 56309-2014 - «Плиты древестные строительные с
ориентированной стружкой (OSB).
2. СП 20.13330.2016 – «Нагрузки и воздействия».
3. ГОСТ 27751-2014 – «Надежность строительных конструкций и
оснований».
4. СП 64.13330.2017 – «СНиП-25-80 Деревянные конструкции».
5. Пособие по проектированию деревянных конструкций (к СНиП25-80). Стройиздат, 1986.
6. СП 16.13330.2017 – «Стальные конструкции».
7. ГОСТ 8240-97 – «Швеллеры стальные горячекатаные»
Лист
1502622/10-КР.ПЗ
Изм.
Кол.уч
Лист
№док
Подп.
Дата
30
Скачать