ОБОСНОВАНИЕ СТРОИТЕЛЬСТВА ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ СКВАЖИНЫ НА ОДНОМ ИЗ МЕСТОРОЖДЕНИЙ

ОБОСНОВАНИЕ СТРОИТЕЛЬСТВА
ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ СКВАЖИНЫ НА ОДНОМ ИЗ
МЕСТОРОЖДЕНИЙ ЗАПАДНОЙ СИБИРИ
Тюменский индустриальный университет,
г. Сургут
Орочко А.В., Янукян А.П.
2020
В статье дано обоснование строительства горизонтальных
скважин для добычи нефти из низкопроницаемых отложений
ачимовской толщи по одному из месторождений Западной
Сибири. Разработка указанных залежей нефти вертикальными
скважинами признана не целесообразной.
.
В условиях истощения запасов углеводородов довольно остро
стоит проблема увеличения добычи нефти. Решение этой
проблемы возможно двумя путями: реализацией геологотехнических мероприятий по повышению нефтеотдачи
пластов и интенсификации добычи нефти и строительством
новых скважин.
.
В рамках данного исследования мы предлагаем выполнить обоснование
эксплуатации новых залежей нефти с применением горизонтальных скважин.
.
Сейсмический образ четвертой сейсмофациальной зоны
Интерпретация данных сейсморазведки пластов ачимовской толщи сортымской свиты
неокомского клиноформного комплекса Западной Сибири
Целесообразно эксплуатировать новые залежи возвратным фондом скважин с вышележащих
пластов сортымской свиты. Имеются несколько скважин на вышележащих продуктивных
горизонтах обводненность которых превышает 98% и данные скважины уже выполнили свое
проектное назначение.
.
Среда в
которой
происхо
дил
замер
Кп
(мд)
Время Давление
экспер
при
имента котором
t, сек производ
илось
определе
ние
проницае
мости Р,
атм
Азот
13,23
0,4
1,15
Воздух
87,35
20,15
1,652
Рисунок 1 – фотографии лабораторного измерения проницаемости керна по воздуху
Рисунок 2 – фотографии лабораторного измерения проницаемости керна по азоту
Дебит горизонтальной скважины был рассчитан по формуле Джоши
2khн
Pпл  Р заб
Q
bн 

2
2
 A  A  ( L / 2)  hн  hн
ln 
 ln

L/2

 L  2rc






A
Рпл, Рзаб – пластовое и забойное давление, соответственно;
k – проницаемость пласта;
L - длина горизонтального участка;
h - нефтенасыщенная толщина пласта;
Rк - радиус контура питания;
β- Сжимаемость породы пласта;
μ - динамическая вязкость;
rc - радиус скважины.
Результаты вычислений представлены в таблице 1
L
2
1
1  2 Rк

 
2
4  L



4
А – большая полуось эллипса контура
питания горизонтальной скважины
определяемая по формуле:
Таблица 1 – Результаты расчетов ожидаемого дебита гипотетической горизонтальной с различной длиной горизонтального интервала в
продуктивного пласта
Q, м3/сут
L, м;
h,м;
k,мД;
μн, Па∙с;
ΔP, МПа
rс, м
Rk , м;
300
400
500
700
1000
8,4
8,4
8,4
8,4
8,4
7,4
7,4
7,4
7,4
7,4
1,35
1,35
1,35
1,35
1,35
3,8
3,8
3,8
3,8
3,8
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
1600
1600
1600
1600
1600
28,66
31,76
34,63
40,01
47,81
Q, м3/сут
L, м;
h,м;
k,мД;
μн, Па∙с;
ΔP, МПа
rс, м
Rk , м;
300
8,4
21
1,35
3,8
0,1
1600
86,00
400
8,4
21
1,35
3,8
0,1
1600
95,29
500
8,4
21
1,35
3,8
0,1
1600
103,89
700
8,4
21
1,35
3,8
0,1
1600
120,05
21
1,35
3,8
1000
8,4
1600
0,1
143,42
Таблица 1 – Результаты расчетов ожидаемого дебита гипотетической горизонтальной с различной длиной горизонтального интервала в продуктивного
пласта при условии выполнения в ней ГРП с массой проппанта 60 тонн.
Если сопоставить ожидаемый дебит с дебитами аналогичных горизонтальных скважин месторождений нашего региона, то
получится результат выше среднего. Конкретные дебиты горизонтальных скважин не могут быть приведены в рамках статьи, так как
составляют коммерческую тайну.
Подводя итог исследованиям можно сделать вывод о целесообразности строительства горизонтальной скважины в геологических
условиях продуктивных отложений ачимовской толщи данного месторождения.
Спасибо за внимание.