инженерка практика - Новгородский государственный университет

Федеральное агентство по образованию РФ
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования
«НОВГОРОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ имени ЯРОСЛАВА
МУДРОГО»
Институт экономики и управления
Кафедра управления земельными ресурсами
Курсовая работа по теме:
«Сельскохозяйственные дороги и площадки»
Выполнил:
Студент III курса, гр. № 8541
Чуклин Станислав Игоревич
Проверила:
Доцент кафедры УЗР
Шошина Екатерина Юрьевна
Великий Новгород
2010
Содержание:
1. Определение грузонапряженности и технических нормативов дорог……...3
2. Трассирование дороги на карте………………………………………………..5
3. Определение размеров малого моста и дорожной трубы…………………..10
3.1. Определение расчетного расхода воды……………………………………10
3.2. Расчет бытовых условий протекания потока в створе проектируемого
моста……………………………………………………………………………...12
3.3. Проектирование малого моста…………………………………………......14
3.4. Проектирование водопропускной трубы……………………………...…..19
4. Проектирование продольного профиля дороги……………………………..22
4.1. Исходные данные для проектирования……………………………………22
4.1.1. Продольный профиль поверхности земли……………………………....22
4.1.2. Рекомендуемая рабочая отметка…………………………………………23
4.1.3. Контрольные точки…………………………………………………….....23
4.2. Основные требования к проектной линии продольного профиля……….24
5. Проектирование земляного полотна…………………………………………25
5.1. Поперечные профили земляного полотна…………………………………25
5.2. Определение размеров резервов…………………………………………...27
6. Определение стоимости строительства……………………………………...29
2
1. Определение грузонапряженности и технических нормативов дорог
Сеть автодорог:
NH
 àâò
m
 a
tP  ñóò

 àâò 
56600  4,5  1,4
 ; N 

 321
360  0,65  0,95  5

 ñóò 
3
Эпюра грузонапряженности дорог:
В 1 мм – 2000 т
4
2. Трассирование дороги на карте
Для проложения трассы между опорными пунктами А и В на карте
необходимо:
а) провести между опорными пунктами прямую (воздушную линию);
б) изучить все препятствия, которые встречаются на пути воздушной
линии (реки, озера, пруды, болота, овраги, плантации ценных насаждений,
автомобильные и железные дороги, населенные пункты, участки местности с
очень большими уклонами и т.д.);
в) установить возможность пересечения или обхода препятствия;
г) наметить в виде ломанной линии 2 варианта трассы дороги с
наименьшим отклонением от воздушной линии; обозначить величину или
номер каждого угла поворота (для I и II варианта);
д) в углы поворота трассы (точнее, в смежные углы) вписать
горизонтальные круговые кривые (для I и II варианта);
е) разбить пикетаж (для I и II варианта).
Элементы горизонтальных круговых кривых (Т – тангенс, К – длина
кривой, Б – биссектриса, Д – домер) определяют по специальным таблицам
[7] или подсчитывают по следующим формулам:
T  Rtg 
K
R
2
180
Б  T 2  R2  R
Д  2T  K ,
где R  радиус круговой кривой, м;
  угол поворота в градусах.
Для установления пикетажного значения начало кривой (НК) и конца
кривой (КК) используется следующая форма записи:
Расчет:
Контроль:
5
ПК ...ВУ
ПК ...ВУ

Т
ПК ...НК

Т
ПК ......

К
ПК ...КК

Д
ПК ...КК
где ВУ  вершина угла.
Для выбора лучшего варианта целесообразно составить таблицу 1
сравнения эксплуатационно-технических показателей, в которой вариант с
лучшим показателем оценивается знаком «+», а с худшим – «-». Лучшим
считается вариант, имеющий больше преимущества.
Таблица составляется по следующей форме:
Таблица 1
№
Показатели
Варианты
п/п
Преимущество
I
II
I
II
1,15
1,20
+
-
+
-
1
Длина трассы Lтр , км
2
Коэффициент удлинения
1,15/1
1,20/1
R  Lтр. Lв озд.
= 1,15
= 1,20
121
143
+
-
150
150
отсут
отсут
3
Средняя величина угла
поворота, град.
4
Минимальный радиус
поворота, м
5
Количество углов поворота
1
2
+
-
6
Количество пересекаемых
2
3
+
-
отсут
отсут
отсут
отсут
отсут
отсут
препятствий
7
Характер рельефа
Равнинная Равнинная
местность местность
8
Количество водопропускных
1
1
сооружений
9
Максимальный продольный
уклон, %
6
10 Общая длина участков с
отсут
отсут
отсут
отсут
отсут
отсут
отсут
отсут
максимальным продольным
уклоном, %
Li max
100
Lтр
11 Протяжение участков
0
0
неблагоприятных для
устойчивости земляного
полотна, м
12 Протяжение участков,
проходящих по лесу, км
Крупных
Крупных
лесных
лесных
массивов
массивов
нет
нет
13 Протяжение участков,
0
0
проходящих по
сельскохозяйственным землям,
км
Принятый вариант трассы вычерчивается по данным ведомости углов
поворотов, прямых и кривых. Располагать трассу так, чтобы верх листа по
возможности был обращен на север, а при направлении трассы север-юг на
запад. Масштаб плана принимают для равнинной и пересеченной местности
1:10000, для горной местности 1:5000. Трассу на плане наносят сплошной
основной линией. Прямые участки от кривых отделяются черточками.
Тангенсы наносят пунктирной линией. По всей линии трассы проставляют
пикеты и километры.
На углах поворотов пишут их номера, а величины закруглений, длин
прямых и их румбов заносят в таблицу, которую располагают на свободном
месте.
Ситуацию на плане трассы показывают по данным топографической
карты. Тексты пишут вдоль трассы или перпендикулярно к ней.
7
При пересечении трассы с автомобильной и железными дорогами на
плане указывают угол и пикетажное положение пересечения.
Принятый вариант трассы вычерчивается на карте красной тушью.
Пикеты и километровые знаки пишутся с правой стороны трассы
перпендикулярно к ней. На каждом прямоугольном участке трассы
указывается его румб и длина в метрах. Все элементы кривых указываются у
каждой вершины угла поворота трассы непосредственно на карте или же в
виде отдельной ведомости углов поворота, прямых и кривых по следующей
форме:
Таблица 2
№
вариа
нта
№
угла
Пикетажное значение
ВУ
НК
КК
Величина угла,˚
левого правого
Элементы кривой
R
Т
К
Б
Д
I
1
61˚
299˚
150
88,36 159,62
24,09
17,10
II
1
ПК7+
50,00
ПК5+
50,00
ПК8+
25,00
56˚
304˚
150
79,76 146,53
19,89
12,99
17˚
343˚
300
44,84
3,33
0,71
2
ПК6+
61,64
ПК4+
70,24
ПК7+
80,16
ПК8+
21,26
ПК6+
16,77
ПК8+
69,13
88,97
На свободном месте вычерчивают таблицу элементов углов поворотов,
прямых и кривых, а в левом верхнем углу располагают стрелку направления
север-юг летнюю и зимнюю розы ветров. Оформление трассы дороги на
карте показано в приложении 3.
Расчет элементов круговой кривой и установка пикетажного значения начала и конца
кривой для I варианта трассы.
Φ = 61˚
Т = 88,36
К = 159,62
Б = 24,09
Д = 17,10
ВУ ПК 7 + 50,00
Контроль:
-Т
88,36
ВУ ПК 7 + 50,00
НК ПК 6 + 61,64
+Т
88,36
+К
159,62
-Д
17,10
КК ПК 8 + 21,26
КК ПК 8 +21,26
8
Расчет элементов круговой кривой и установка пикетажного значения конца и начала
кривой для II варианта трассы.
Φ = 56˚
Т = 79,76
К = 146,53
Б = 19,89
Д = 12,99
ВУ ПК 5 + 50,00
Контроль:
-Т
79,76
ВУ ПК 5 + 50,00
НК ПК 4 + 70,24
+Т
79,76
+К
146,53
-Д
12,99
КК ПК 6 + 16,77
КК ПК 6 + 16,77
Φ = 17˚
Т = 44,84
К = 88,97
Б = 3,33
Д = 0,71
ВУ ПК 8 + 25,00
-Т
44,84
НК ПК 7 + 80,16
+К
88,97
КК ПК 8 + 69,13
Контроль:
ВУ ПК 8 + 25,00
+Т
44,84
-Д
0,71
КК ПК 8 + 69,13
9
3. Определение размеров малого моста и дорожной трубы
3.1. Определение расчетного расхода воды
Размеры отверстий мостов и дорожных труб зависят от величины
пропускного или расчетного расхода воды.
Капитальные мосты на дорогах IV и V категорий рассчитывают на
расход 2% вероятности превышения, а трубы и деревянные мосты – 3%.
Для малых водостоков расход определяют с учетом стока ливней и
талых вод.
Определение максимального расхода от ливневых вод.
Вычисляем по формуле:
Qл  16,7a p F , м3 / с;
(3)
где a p  расчетная интенсивность дождя, мм/мин.;
F  площадь
водосбора, определяемая по карте в горизонталях, км2;
  коэффициент склонового стока;
  коэффициент редукции максимального ливневого стока, зависящей
от площади водосбора.
Расчетную интенсивность дождя различной вероятности превышения
определяют по формуле:
a p  aч  K t ,
(4)
где aч  интенсивность дождя продолжительностью 1 час, мм/мин.;
K t  коэффициент
приведения
интенсивности
к
действительной
продолжительности наиболее опасного расчетного дождя.
Определение максимального расчетного расхода талых вод. Определяем
по формуле:
QСН 
Ko hp F
(F  I )
n
 1   2 , м 3 / с;
где K o  коэффициент «дружности» половодья;
h p  расчетный слой суммарного стока, мм;
10
(5)
n  показатель степени, для равнинных водосборов в зависимости от
природной зоны его принимают различным (для горных n=0,15, к горным
относят водосборы с уклонами более 0,05);
 1 ,  2  коэффициенты, учитывающие снижение расхода в связи с
наличием озер ( 1 ), леса и болот ( 2 ).
справочные данные для определения Qл и Qсн принимают по таблицам
[2, 0].
Отверстие малых искусственных сооружений рассчитывают на больший
из двух полученных расходов: от ливневых вод или от таяния снега (либо
Q p  Qл ,
либо Q p  Qсн ).
а) для моста:
Q ë  16,7 * 2,05 * 0,8 * 0,65 * 0,64  11,39
ì
3
ñ
a p  0,81 * 2,53  2,05
б) для трубопереезда:
Q ë  16,7 * 2,37 * 0,8 * 0,65 * 0,64  13,17
ì
a p  0,81 * 2,93  2,37
3
ñ
а) для моста:
0,05 *100 * 0,8
ì 3
*
0
,
64
*
0
,
9

1
,
99
ñ
(0,8  1) 0, 25
б) для трубопереезда:
0,05 *100 * 0,8
ì 3
Qñí 
*
0
,
4
*
1

1
,
38
ñ
(0,8  1) 0, 25
Qñí 
11
3.2. Расчет бытовых условий протекания потока в створе
проектируемого моста
Мост гидравлически не рассчитывается в случае, если береговые опоры
(устои) находятся за пределами расчетного уровня воды, т.е. когда
устройство моста не сужает живого сечения водотока. Но это может быть
только в исключительных случаях при узких глубоких руслах с крутыми
берегами, когда мост получается небольшой длины. В большинстве же
случаев приходится длину малого моста обосновывать гидравлическим
расчетом. Для расчета отверстия моста предварительно определяется
бытовая глубина, то есть глубина, которая будет в месте устройства моста до
его постройки при прохождении расчетного расхода.
Определение глубины водотока осуществляется методом подбора или
другими способами, излагаемыми в курсе гидравлики. Если поперечное
сечение лога в месте пересечения его с дорогой имеет треугольную форму
(что во многих случаях без большего ущерба для точности вычислением
принимают), бытовая глубина потока определяется по следующей схеме:
вычисляется модуль расхода или расходная характеристика К:
K
Qp
ic
, ì 3 / ñ,
(6)
где Q p  расчетный расход, м3/с;
ic  продольный
уклон
лога
в
зоне
намеченного
(приложение 4, рисунок 1).
а) для моста
11,39
ì 3
K
 93,36
ñ
0,015
ic  1,5 / 100  0,015
б)для трубопереезда:
13,17
ì 3
K
 107,95
ñ
0,015
ic  1,5 / 100  0,015
Определяется геометрическая характеристика створа:
12
сооружения
J
I I
 ,
l1 l 2
(7)
где l1 и l 2  уклоны склонов поперечного сечения лога в месте
пересечения его дорогой (приложение 4, рисунок 2);
1 1

i1 i2
J = 71,51
J
вычисляются искомая бытовая глубина:
K
,м
J
h  m3
há  0,423
há  0,423
(8)
93,36

71,51 0,46 м (для моста)
107,95
 0,48 ì
(для трубопереезда)
71,51
где m  параметр, учитывающий состояние поверхности русла, он может
быть принят по приложению 1, таблицы 2; (0,46)
определяем ширину потока поверху П:
I I 
П  h     h J , м;
 l1 l 2 
(9)
П=0,46*71,51=32,89 м (для моста)
П=0,48*71,51=34,32 м (для трубопереезда)
определяем площадь живого сечения:
  0,5h2 J , м 2 ;
(10)
  0,5 * 0,21 * 71,51  7,51ì
2
  0,5 * 0,23 * 71,51  8,22 ì
2
определяем среднюю скорость течения:
 cp 
 cp 
11,39
 1,52 ì / ñ
7,51
Qp

 cp 
, м / с.
13,17
 1,60 ì / ñ
8,22
13
(11)
3.3. Проектирование малого моста
Вычисление ведем по следующей схеме:
Определение глубин воды под мостом
Расчет производим для условия измененного режима водного потока с
устройством подходов к мосту в виде земляных насыпей, которые
уменьшают живое сечение водотока, а, следовательно, увеличивают по
сравнению с бытовой скорость протекания воды под мостом (примерно в 2-3
раза для малых мостов). Такие скорости являются размывающими для
грунтов русла. Поэтому под мостом принимают желаемый тип укрепления и
возможную в данных условиях глубину потока под мостом. По приложению
4, таблицы 1 устанавливают допускаемую скорость  доп. для принятого типа
укрепления. Наибольшую скорость под мостом в сжатом сечении потока
принимают на 10% больше  доп. :
 с  1,1 доп.
(12)
 ñ  1,1* 3,0  3,30
Из гидравлики известно, что между скоростью  с и с глубиной воды под
мостом hc существует зависимость:
hc 
hc 
 c2
g
,м
(13)
10,89
 1,11ì
9,81
Где g  9,81м / с 2  ускорение силы земного тяготения.
Зная скорость  с и получив значение глубины воды hc под мостом,
определяют режим протекания, который может быть свободным или
затопленным.
При свободном истечении бытовая глубина потока
hб ,
которая
устанавливается ниже сооружения, меньше глубины под мостом hc и не
оказывает на нее влияния. Критерием свободного протекания будет
зависимость:
14
hб  1,3hс
(14)
0,46<1,44
Глубина воды перед мостом для схемы свободного истечения
определяется по формуле:
H  1,46
 c2
g
,м
(15)
H  1,46 *1,11  1,62 ì
При несвободном истечении бытовая глубина hб ниже моста оказывает
влияние на условия протекания воды под мостом. Критерием несвободного
истечения будет зависимость:
hб  1,3hc
(16)
Глубина воды перед мостом для схемы несвободного истечения
определяется по формуле:
 c2
H  hб 
,м
2 g 2
(17)
Где   коэффициент скорости зависит от формы устоев:   0,9  для
устоев с конусами;   0,85  с откосными крыльями.
Определение отверстия моста
Отверстие моста зависит от расчетного расхода Q p и схемы протекания
воды под мостом.
Расчетное отверстие моста:
а) для свободного истечения
b
b
Qp
1,33 H 3
,м
11,39
1,33 1,62 3
(18)
 4,16 ì
б) для несвободного истечения
b
Qp
hб c
,м
15
(19)
b
11,39
 7,50 ì
0,46  3,30
Отверстие моста измеряется для схемы свободного истечения по
поверхности потока; для схемы несвободного истечения – по средней линии
площади сечения потока под мостом.
Для перекрытия расчетного отверстия моста принимают типовое
пролетное строение (приложение 4, таблица 2). Если один расчетный
типовой пролет l p не перекрывает расчетное отверстие, принимают два или
более пролета. Отверстие будет:
а) для однопролетного моста bм  l p ;
б) для двухпролетного моста bм  l p  l p .
1
2
При этом длина моста должна быть не более 25 м. Если Lм  25м,
следует принять более прочный тип укрепления русла с большими
значениями  доп и H , но меньшим значением расчетного отверстия b.
Определение минимальной высоты моста
Минимальная высота моста определяется по формуле:
а) для свободного истечения
H мmin  0,88H  Z  hкон :
(20)
H = 0,88*1,62+1+1,02=3,45
б) для несвободного истечения
H мmin  hб  Z  hкон ;
(21)
Где H  глубина потока перед мостом, определяется по формуле (15 или
17);
Z  зазор
Z  0,25 м,
от воды до низа пролетного строения принимают разным
при ледоходе или карчеходе Z  1,0 м;
hкон  строительная высота принятого типового пролетного строения
(приложение 4, таблица 2).
Высота H м зависит от высоты проектной линии над отметкой дна русла
и устанавливается после проектирования продольного профиля.
16
Необходимо, чтобы H м было больше или равно H м .
min
Определение минимальной отметки проезжей части моста M .
Величину M определяем по формуле:
а) для свободного истечения
М  Л  0,88Н  Z  hкон , м
(22)
М=0,31+0,88*1,62+1+1,02=3,76 м
б) для несвободного истечения
М  Л  hб  Z  hкон , м
(23)
Где Л  отметка самой низкой точки лога в створе моста (определяется
по топокарте методом интерполяции).
Определение длины моста
Длина моста зависит от числа пролетов, их длины и типа береговых
опор.
При свайных опорах с конусами (приложение 4, рисунок 3) для
расчетного отверстия моста b расчетная длина моста зависит от его высоты
H м и определяется по формулам:
а) для свободного истечения
Lp  b  2 1,5( H м  hc )   d  2 g , м
(24)
L p  4,16  2 * 1,5(3,45  1,11)  0,35  2 * 32,5  76,53 ì
б) для несвободного истечения
h 

L p  b  2 1,5 H м  б    d  2 g , м
2

(25)
Где hc  глубина воды под мостом;
 d  сумма ширины промежуточных опор; при свайных опорах ширину
опоры принимают d  0,35 м;
g  расстояние
между вершиной конуса и началом или концом моста;
g  32,5см.
По рассчитанной длине моста принимают число типовых пролетов и
окончательно устанавливают длину моста по формуле:
17
Z м  lпр   a, м;
(a  0,05 м),
Z ì  12  0,1  12,1ì
Где
 a  сумма зазоров между соседними пролетными строениями.
18
(26)
3.4. Проектирование водопропускной трубы
Подбор отверстия типовой трубы
Отверстие проектируемой трубы подбирается в зависимости от
расчетного расхода Q p и глубины лога у сооружения [2, таблицы 3.9].
При подборе отверстия по таблицам необходимо, чтобы табличный
расход
был равен
или
немного
больше расчетного, и
при
этом
соответствующая табличному расходу глубина воды перед трубой H была
меньше глубины лога у сооружения hл (приложение 4, рисунок 2).
Если H  hл , то принимают двух или трехочковые трубы. При этом
расчетный расход на одно очко:
- для двухочковых труб
Q p2 
Q p2 
Qp
Q p3 
Qp
,
(27)
.
(28)
2
13,17
 6,59,
2
- для трехочковых труб
Q p3 
3
13,17
 4,39.
3
По значениям расхода на одно очко Q p , Q p , Q p по [2, таблице 3.9]
2
3
подбирают отверстие одно-, двух- или трехочковые трубы.
Определение минимальной высоты насыпи у трубы
Минимальная высота насыпи H min обеспечивающая размещение трубы,
зависит от подпора воды перед трубой H , который в свою очередь зависит от
режима протекания потока, высоты трубы в свету hтр (для круглой трубы  ),
толщины стенки круглой трубы, толщины засыпки над трубой.
На сельскохозяйственных дорогах трубы должны работать, как правило,
в безнапорном режиме, поэтому H min определяется по формуле (приложение
4, рисунок 4):
19
H min  hтр    , м
(29)
H min  2  0,2  0,5  2,7 ì
Где   толщина засыпки трубы у входного оголовка, принимается
равной   0,5;
  толщина стенок круглых труб; для d  0,75  2,0 м
  0,08  0,20 м.
Определение минимальной отметки проезжей части трубы Т .
Величину Т определяют по формуле:
Т  Л  H min , м
(30)
Ò  121,5  2,58  124,08 ì
Определение длины трубы
Длина трубы зависит от высоты насыпи у трубы H нас. , которая
определяется по продольному профилю после его проектирования и которая
должна быть не менее минимальной высоты насыпи у трубы Н нас  H min .
При высоте насыпи H нас  6,0 м длина трубы без оголовков
 0,5 B  m( H нас  hтр ) 0,5В  m( Н нас  hтр )
 1
l

 т
,м
1  miтр
1  miтр

 sin 
(31)
 0,5 *10  1,5(3,45  2) 0,5 *10  1,5(3,45  2)
 1
l

 1,5
 15,86 ì
1  1,5 * 0,015
1  1,5 * 0,015

 sin 90
При H нас  6,0 м длина трубы без оголовков
 0,5B  1,5  1,75( Н нас  hтр ) 0,5В  1,5  1,75( Н нас  hтр )
 1
l

 n
,м
1  1,75iтр
1  1,75iтр

 sin 
(32)
Полная длина трубы
Lтр  l  2 M , м
Lòð  15,86  2 * 3,66  23,18 ì
Где В  ширина земляного полотна, 10;
20
(33)
m  коэффициент заложения откоса земляного полотна; принимается
равным 1,5;
l тр  уклон трубы; принимается равным уклону лога у сооружения lc ;
n  толщина стенки оголовка; принимается равной 0,35 м;
  угол между осью дороги и трубы, 90 град.;
M  длина
оголовков:
d  1,0 ì
d  1,5 ì
M  1,78 ì , d  1,25 ì
M  2,74 ì , d  2,0 ì
M  2,26 ì
M  3,66 ì
Ширина моста принимается равной его габариту Г, увеличенному на
0,5-1,5 м при отсутствии пешеходного движения, или на ширину двух
тротуаров (2-3,0 м). Габариты мостов сельскохозяйственных дорог указаны в
приложении 2.
Минимальные отметки проезжей части моста и трубы являются
контрольными точками, ниже которых не должна проходить проектная
линия на продольном профиле.
Итоги расчетов дорожных сооружений необходимо представить в
таблице по следующей форме:
Мост
11,39
4,16
12,1
10
3,45
Труба
13,17
2
23,18
2,58
2,58
21
Примечание
части или бровки
Отметки проезжей
Высота
Длина
Ширина
Размеры, м
Отверстие
Расчетный расход, м3/с
сооружений
оси
Наименование
Пикетажное значение
Таблица 3
4. Проектирование продольного профиля дороги
4.1. Исходные данные для проектирования
Исходными данными для проектирования продольного профиля дороги
являются: нормы и ограничения, предусмотренные СНиП 2.05.02-85;
вычерченный продольный профиль поверхности земли по оси дороги;
рекомендуемые рабочие отметки; контрольные точки проектной линии.
Нормы и ограничения продольного уклона, предельной длины подъема,
радиусов выпуклых и вогнутых кривых приведены в приложении 2.
4.1.1. Продольный профиль поверхности земли
Продольный профиль вычерчивают по данным отметок земли на
пикетах и плюсовых точках по оси дороги, которые определяют по
топографической карте методом интерполяции.
На листе бумаги вычерчивают сетку продольного профиля так, чтобы
вертикальная линия штампа сетки справа и верхняя горизонтальная линия
совпадали с жирной линией сетки миллиметровки. Для вычерчивания
продольного профиля линии земли необходимо выполнить следующие
действия:
- графу 6 разбивают на отрезки, равные пикетам; в пикетах, где
изменяются плюсовые точки, их положение показывают вертикальными
линиями и записывают расстояние между точками;
- в графе 7 подписывают номера пикетов; показывают километраж,
километражные знаки показывают линией кружком, наполовину залитым
тушью, прямые и кривые планы трассы; на прямых участках сверху пишут
их длину, снизу – румб; кривые от НК до КК показывают скобками вверх при
повороте вправо, вниз – при повороте влево; в точках НК и КК указывают
расстояния до предыдущих пикетов; на свободном месте записывают номер
и величину угла, значение радиуса;
- в графу 5 отметки земли записывают до сотых; отметки проставляют
на всех пикетах и плюсовых точках;
22
- по отметкам местности вычерчивают линию поверхности земли по оси
дороги; линия земли должна располагаться на расстоянии 6-8 см от верхней
линии сетки; между линией поверхности земли и сеткой на всех пикетах и
плюсовых точках вычерчивают вертикальные линии (ординаты);
- заполняют графу 1 в соответствии с планом трассы;
- графа 2 заполняется в соответствии с принятым типом покрытия.
4.1.2. Рекомендуемая рабочая отметка (h p )
Величину рекомендуемой рабочей отметки принимают в зависимости от
типа местности по характеру увлажнения, дорожно-климатической зоны,
вида грунта земляного полотна, расчетного уровня снегового покрова по [4,
5]. В данной работе указан тип местности по характеру увлажнения и район
строительства.
4.1.3. Контрольные точки
К контрольным точкам проектной линии относятся начальная и
конечная точки трассы; минимальные отметки бровок земляного полотна у
малых мостов и труб.
При учебном проектировании отметки начала и конца трассы следует,
по возможности, принимать в соответствии с рекомендуемой рабочей
отметкой, а отметки на пересечениях – ориентировочно по карте с учетом
рекомендуемой рабочей отметки на участке пересечения. Минимальные
отметки
у
искусственных
сооружениях
проектировании.
23
определяются
при
их
4.2. Основные требования к проектной линии продольного профиля
Для обеспечения безопасности и удобства движения по дороге при
проектировании продольного профиля необходимо соблюдать следующие
требования к проектной линии:
- если линия поверхности земли имеет однообразный уклон менее
допустимого, проектная линия наносится по обертывающей (это характерно
для сельскохозяйственных дорог по экономическим соображениям); если
уклон поверхности земли более допустимого, проектная линия наносится по
секущей, причем необходимо стремиться, чтобы объем насыпей был равен
объему выемок;
- при алгебраической разности уклонов смежных прямых i  20%, для
дорог IV-V категорий в переломы проектной линии кривые можно не
вписывать (при наклоне линии влево – уклон положительный, при наклоне
линии вправо – уклон отрицательный);
- при пересечениях с железными и автомобильными дорогами
необходимо соблюдать требования согласно СНиП 2.05.05-85.
24
5. Проектирование земляного полотна
5.1. Поперечные профили земляного полотна
Поперечный
профиль
дороги
проектируют
с
обязательным
использованием типовых решений [1, стр. 66-67; 2, стр. 94; 3, стр. 27]. По
индивидуальным проектам делают поперечники дорог в выемке или насыпи
более 12 м в обычных грунтах и более 16 м в скальных.
Геометрическая форма поперечных профилей дорог разработана
обтекаемого и необтекаемого очертания. Земляное полотно обтекаемого
очертания рекомендуется во всех случаях, за исключением стесненных
условий или при проложении дороги по ценным землям.
Типовые поперечные профили предусматривают крутизну откосов
(1 : m,1 : n) насыпей
из песчаных и глинистых грунтов в обычных условиях в
зависимости от высоты насыпи и категории дороги:
При Н нас  1м на дорогах IV-V категории 1:3;
При 1м  Н нас  6 м на дорогах IV-V категории 1:1,5;
При 6 м  Н нас  12 м на дорогах I-V категории верхнюю часть H=6 м
принимают 1:1,5, нижнюю – 1:1,75.
Для выемок внутренний откос независимо от глубины выемки
принимается 1:3.
Крутизна внешнего откоса выемки в зависимости от ее глубины
принимается: при Н в  1м обтекаемого очертания раскрытие или разделение
под насыпь – 1:4-1:10; при необтекаемом очертании – 1:1,5-1:3; при Н в от 1
до 5 м на снегозаносимых участках – 1:4-1:6; на снегонезаносимых участках
– 1:1,5.
Все типы поперечных профилей, используемых при проектировании
трассы дороги, вычерчивают в масштабе 1:100 с указанием: основных
размеров дорожного полотна; поперечных уклонов проезжей части, обочин,
дна резервов и берм; кюветов, нагорных канав. Контур поперечных профилей
вычерчивают основной сплошной линией. Слева и справа указывают границу
25
постоянной полосы отвода. Показать все типы поперечных профилей,
используемых при проектировании трассы дороги.
Размеры боковых размеров и водоотводных канав устанавливают
расчетом.
26
5.2. Определение размеров резервов
Глубину резервов принимают не более 1,5 м. Дну придают уклон 20 0 00
от дороги. При ширине резерва более 10 м назначают двухскатный кюветрезерв.
Крутизну внутреннего откоса резерва принимают равной крутизне
откоса насыпи.
Ширина резерва определяется из необходимого условия равенства
площади сечения резерва и среднего значения площади насыпи для
рассматриваемого участка длины земляного покрова.
Среднее значение площади насыпи определяют по средней ее высоте:
Н ср 
Где
Н ,м
n
(38)
 Н  сумма рабочих отметок на рассматриваемом участке насыпи;
n  количество рабочих отметок.
Fcp  B  mHcp H cp , м 2
(39)
Где В  ширина земляного полотна;
m  коэффициент заложения откоса.
Площадь резерва:
h2
  l1h  (m  n), м
2
(40)
Где l1  ширина резерва по низу;
h  средняя глубина резерва;
m, n  соответственно
коэффициент заложения внутреннего и внешнего
откосов.
При двусторонних резервах площадь сечения одного резерва должна
равняться половине площади сечения земляного полотна

Fcp
2
или l1h 
Fcp 2
h2
( m  n) 
,м
2
2
Откуда
l1 
Fcp
h
 (m  n), м
2h 2
27
(41)
Для одностороннего резерва ширина по низу:
l2 
Fcp
h
 (m  n), м
h 2
(42)
глубина резерва у подошвы внутреннего откоса:
а) для односкатного:
h1  h 
l1
i  h  0,01l1 ;
2
(43)
h1  h 
l1
i  h  0,005l1 .
4
(44)
б) для двухскатного:
Глубина резерва у подошвы внешнего откоса:
а) для односкатного
h2  h 
l1
i  h  0,01l1 ;
2
(45)
б) для двухскатного при незначительном уклоне поверхности земли
h2  h1
Глубина двухскатного резерва по середине:
h3  h 
l1
i  h  0,005l1 ;
4
(46)
Ширина резерва по верху:
l2  l1  mh1  nh2 .
28
(47)
6. Определение стоимости строительства.
29
Стоимость строительства.
1.На один километр дороги.
1,8+7,2+1,2+1,1*1000+33+3=1146,2 (тыс.руб./км)
2.Всей дороги.
1146,2*1,15+13,908 (труба) =1332,038 (тыс.руб.) = 1.332.038 (руб.)
30