Содержание Введение ________________________________________________________2 Постановка задачи _______________________________________________3 Разработка структурной схемы ____________________________________4 Разработка принципиальной схемы _________________________________6 Генератор трапецеидального сигнала 1 ___________________________6 Расчет генератора трапецеидального сигнала 1 ____________________9 Генератор трапецеидального сигнала 2 __________________________11 Расчет генератора трапецеидального сигнала 2 ___________________12 Компараторы _________________________________________________13 Аттенюатор ___________________________________________________14 Сумматор _____________________________________________________14 Расчет усилителя мощности _____________________________________16 Расчет по постоянной составляющей_____________________________16 Расчет по переменой составляющей______________________________18 Расчет блока питания ___________________________________________19 Расчет стабилизатора ±35В _____________________________________20 Расчет стабилизатора ±15В _____________________________________21 Расчет выпрямителя ±35В ______________________________________21 Расчет выпрямителя ±15В ______________________________________24 Заключение _____________________________________________________25 Список литературы _____________________________________________26 Приложение ____________________________________________________27 Спецификация ________________________________________________27 Введение Генераторы различных сигналов находят применение в измерительной технике, в моделирующих и решающих устройствах, в системах кодирования и декодирования сигналов. С помощью этих сигналов осуществляется настройка и коррекция узлов приемных устройств. Применяются они и в качестве опорных сигналов при выделении полезного сигнала из шумов. Сигналы специальной формы можно формировать двумя способами: дискретным и аналоговым. Аналоговый способ формирования различных сигналов значительно проще дискретного. Этот способ применяется в основном при формировании сигналов треугольного и трапециидального вида. Эти сигналы получили наибольшее распространение. Существует большое число устройств, формирующих эти сигналы. Многие схемы обладают малым коэффициентом нелинейности. В наиболее совершенных устройствах коэффициент нелинейности составляет десятые доли процента. В основу их положен принцип заряда конденсатора постоянным током. Сложность схемы определяется линейностью выходного сигнала. Очень часто схемы должны обеспечивать достаточно большой ток в нагрузке. Постановка задачи Разработать генератор сигналов специальной формы со следующими параметрами: (Uвых )зап fгр Tн Uвых t Т Заполняющий сигнал синхронизирован с несущим. (Uвых)зап=(0-2), В Uвых=(0-30), В (Iн) max =1, А fзап=1, МГц Tн=100, мкс Т=(200-500), мкс Источник питания трансформаторный со стабилизацией напряжения. Разработка структурной схемы Для получения сигнала требуемой формы необходимы два генератора трапецеидальных сигналов различной частоты. Анализируя выходные напряжения с генераторов при помощи компараторов и логических элементов, необходимо синхронизировать и в нужный момент просуммировать сигналы. Далее необходимо будет усилить сигнал по мощности. Таким образом, можно будет создать генератор специальных сигналов с требуемыми характеристиками. ГТС 1 УМ ЛБ ГТС 2 Генератор трапецеидального напряжения можно реализовать двумя способами: путем усечения синусоидального сигнала или при помощи интегрирования прямоугольного напряжения. Так как в задаче проекта стоит возможность изменения скважности сигнала, т.е. изменение периода импульсов при интегрирование. сохранении Оптимальным автоколебательного длины, будет мультивибратора удобнее будет последовательное прямоугольного использовать соединение напряжения, одновибратора и интегратора. Мультивибратор позволит задать частоту сигнала, с помощью одновибратора можно зафиксировать длину импульса, а интегратором можно получить треугольный сигнал, из которого уже сформировать трапецеидальный сигнал. Так как заполняющий сигнал так же имеет трапецеидальную форму, но возможность изменения скважности не требуется, то можно будет использовать ту же самую схему генератора, исключив одновибратор. Для гальванической развязки информационного и управляющего сигналов можно использовать оптопары. Разработка принципиальной схемы Генератор трапецеидального сигнала 1 Генератор трапецеидального сигнала состоит из трех каскадов: тактового генератора, ждущего мультивибратора и интегратора. Тактовый генератор представляет собой автоколебательный мультивибратор, формирующий на выходе прямоугольные сигналы. Он выполнен на операционном усилителе DA1. Основное назначение тактового генератора – задавать частоту следования импульсов, изменяющуюся в диапазоне 2-5 кГц. Изменения частоты можно добиться путем изменения сопротивления R1 в цепи обратной связи генератора. Прямоугольный сигнал будет иметь амплитуду 10 В, т.к. у ОУ КР574УД2 (DA1) выходное максимальное напряжение имеет амплитуду OP1 R1 DA1 C1 R2 R3 C3 10 В. Это необходимо для того, чтобы в дальнейшем треугольный сигнал можно было преобразовать в трапецеидальный с амплитудой, достаточной для срабатывания логического элемента. Далее следует ждущий мультивибратор, выполненный на операционном усилителе DA2. Он необходим для формирования прямоугольного импульса постоянной длительности в 100мкс вне зависимости от частоты тактового генератора. Таким образом можно добиться изменения скважности сигнала. Для улучшения характеристик одновибратора, а именно для уменьшения времени готовности поставим параллельно конденсатору C2 в цепи отрицательной обратной связи диод VD1 в обратном включении. Длительность выходного сигнала задается резистором R4. Амплитуда выходного сигнала будет также равна 10 В, так как DA2 реализован на ОУ КР574УД2. R4 VD1 C2 C3 DA2 R5 R6 Однократным интегрированием сигнала прямоугольной формы можно получить сигнал треугольной формы. На основе операционных усилителей можно строить практически идеальные интеграторы, на которые не распространяется ограничение Uвых<< Uвх. Треугольный сигнал будет иметь амплитуду 10 В, т.к. у ОУ КР574УД2 (DA3) выходное максимальное напряжение имеет амплитуду 10 В. Для последующего срабатывания логического элемента необходим импульс амплитудой 5 В. Усечения трапецеидального сигнала можно добиться путем включения в цепь ООС параллельно конденсатору С4 источника напряжения номиналом в 5 В. Так как эквивалентной схемой замещения диода является источник напряжения в 0,7 В, то необходимого порога можно добиться путем последовательного соединения восьми диодов (VD2-VD9). Таким образом при превышении входным напряжением порога в 5,6 В, интегратор превращается в усилитель с нулевым коэффициентом усиления, то есть напряжение на выходе интегратора не превышает порогового напряжения. Наличием такого порога также решается задача помехоустойчивости, так как он позволяет игнорировать паразитные пульсации напряжения. VD3 VD4 C4 VD2 VD6 VD5 VD8 VD7 VD9 DA3 R7 Ниже объясняется способность такой схемы интегрировать. Емкость С определяется как С Q , где Q – электрический заряд; U – напряжение. U Отсюда следует, что Q = CU изменение заряда за единицу времени, т.е. ток через конденсатор С равен ic dQ dU C dT dT (3-1). Если операционный усилитель близок к идеальному (т.е. в ОУ ток не втекает) K , Ud0, то iR = iC. Из соотношения (3-1) получается: iC Так как UC = Uвых, то dQ dU C iR . dT dT iC С dU вых U 1 iR . dT R Разрешая это выражение относительно dUвых dU вых 1 U dt , RC 1 а проинтегрировав его, получается: U вых 1 U dt (3-2). RC 1 Пределами интегрирования в уравнении (3-2) являются моменты времени t1 и t2, т.е. начало и конец интервала времени наблюдения сигнала. Расчет генератора трапецеидального сигнала 1 Чтобы мультивибратор был симметричным, коэффициент передачи ПОС должен быть равен 0,5. Коэффициент передачи находится по формуле R2 /( R3 R2 ) Отсюда видно, что R2=R3 =10кОм. Частота следования импульсов симметричного мультивибратора: f 1 , где t и ln( 1 2R2 / R3 ) , tи R1C1 . 2кГц f 5 Гц или 200 мкс t и 500 мкс Для повышения качества мультивибратора, а именно для получения прямоугольного импульса необходимо чтобы t и . С инженерной точки зрения достаточно будет, чтобы 10 t и min 200 мкс , min tи 10 ln( 1 2R2 / R3 ) 2 10 4 1,8205 10 5 c 10 ln 3 Для изменения частоты генерации сигнала будет использоваться оптронная пара АОР-113А, параллельно с которой будет подключен шунтирующий резистор R1=220 кОм для уменьшения темнового сопротивления оптопары, у которой Rmax=2 МОм, а Rmin=2 кОм. Тогда пределы изменения сопротивления станут равны Rmax=200 кОм, а Rmin=2 кОм. Rср=101кОм найдем емкость С1 С1 Rср 1,8205 10 5 1,8 10 9 Ф 1,80нФ 101000 Номинал конденсатора С3 выбираем исходя из частоты сигнала, т.е. 1 min fC3 fC3 0,0001Ом , C3 0,0001 28нФ 3,5кГц Ближайшая по номиналу емкость является 22нФ. Длина импульса на выходе одновибратора находится по формуле t и ln( R 1 ) ln( 1 6 ) , где R4 C2 1 R5 Чем меньше время восстановления одновибратора, тем шире его частотный диапазон работы. Время восстановления определяется формулой t восст 10 ln 2 R6 R5 R6 R5 t восст t и , т.е. возьмем 10 t и 100 мкс 0,5 tи 100 мкс 1,44 10 5 c 10 ln 2 10 ln 2 R5 R6 10кОм t в осст 10 1,44 10 5 ln 3 5,8 10 5 c 2 R4=5кОм C2 1,44 10 5 2,7нФ 5000 Чтобы за время входного импульса напряжение на выходе интегратора достигало максимальной амплитуды в 10 В необходимо рассчитать конденсатор в цепи ООС операционного усилителя DA3. Так как минимально возможный период импульса 100 мкс, то время нарастания фронта будет равно 50 мкс. Зная формулу U вых Для получения треугольного 1 U в х dt R7 C 4 напряжения необходимо, чтобы выполнялось условие t и . С инженерной точки зрения достаточно соотношения 10t и : 10 В 1 (10 В) 50 мкс 10 R7 C 4 R7 C 4 5 10 4 c R7 15кОм , то С 4 5 10 4 33нФ 15000 Генератор трапецеидального сигнала 2 Аналогично будет выглядеть генератор трапецеидального напряжения для заполняющего сигнала. Отличием будет отсутствие одновибратора в схеме генератора. Произведем расчет элементов схемы. R8 DA4 C5 R9 R10 Расчет генератора трапецеидального сигнала 2 Из условия симметрии: R9 /( R9 R10 ) 0,5 Отсюда видно, что R9=R10 =5кОм. f 1 , где t и ln( 1 2R2 / R3 ) , tи R8C5 . t и 1мкс Для повышения качества мультивибратора, а именно для получения прямоугольного импульса необходимо чтобы t и . С инженерной точки зрения достаточно будет, чтобы 10 t и min 1мкс , tи 10 ln( 1 2 R9 / R10 ) min С5 R8 1 10 6 9,1 10 8 c 10 ln 3 9,1 10 8 9,1 10 11Ф 91пФ 100 VD10 VD11 VD12 VD13 VD14 VD15 VD16 VD17 C6 R11 DA5 t и или 10t и : 10 В 1 (10 В) 0,5 мкс 10 R11C 6 R11C 6 5 10 6 c 5 10 6 1нФ . R11 5кОм , то С6 5000 Компараторы В данном проекте используются два компаратора. Их основная функция сравнивать напряжение, поступающее не вход, с некоторым опорным. DA6 R14 R12 15 В R15 R13 Для задания опорного напряжения компаратора величиной 5 В используется делитель напряжения на резисторах R12-R13. Положив R12 = 4 кОм из соотношения R13 5B R12 2 10 3 Ом 2 кОм 15В 5В получим R13 = 2 кОм. Выходное напряжение компаратора при данном включении изменяется следующим образом: если Uвх < Uоп, то Uвых = 0 В, иначе Uвых =+Uп =+15 В. Уровень логической единицы на входе логического элемента составляет 4,7 В. Таким образом на выходе компаратора установлен делитель напряжения на резисторах R14-R15 со следующими номиналами R14 = 270 Ом, R15 = 1 кОм. R17 DA7 R16 Аналогично можно рассчитать второй компаратор. Если Uвх > Uоп, то Uвых = 0 В, иначе Uвых =+Uп =+15 В. Для принятия логическим элементом входного сигнала в качестве логической единицы необходимо 4,7 В. Номиналы сопротивлений делителя R16 = 270 Ом, R17 = 1 кОм. Аттенюатор R18 DA8 OP2 Аттенюатор представляет собой усилитель с регулируемой обратной связью, для чего используется оптопара АОР-113А. Амплитуда выходного сигнала для аттенюатора на DA8 на КР574УД2 должна изменяться от 0 до 2 В. Темновое и световое сопротивление оптопары соответственно равны Rmax=2 МОм, и Rmin=2 кОм. Так как входная амплитуда сигнала 5,6 В, то необходимо ослабить сигнал идущий от генератора трапецеидальных колебаний, т.е. входное сопротивление ROP2min было больше сопротивление R18 цепи ООС ОУ. Должно выполнятся условие: K R18 ROP2 min 0,357 R18 2000 0,357 700Ом Ближайшее по номиналу 680Ом. Сумматор На схеме показан ОУ DA9 на КР574УД2, используемый для реализации инвертирующего сумматора с усилением сигнала по каждому каналу. Используя такую схему, можно выполнить сложение нескольких напряжений. Данный сумматор позволяет усилить входной сигнал по первому каналу в диапазоне от 0 до 30 В. Засчет оптопары OP3 на АОР-113А, темновое и световое сопротивление которой соответственно равны Rmax=2 МОм, и Rmin=2 кОм. При этом амплитуду сигнала по второму каналу оставить без изменения. Темновое сопротивление оптопары и будет определять номинал сопротивления в ОС ОУ. R20 DA9 OP3 R19 U вых ( R20 R R20 30 U 1 20 U 2 ) , т.е. 5,35 ROP3 R19 ROP3 min 5,6 R19 R20 2000 5,35 10,7кОм . Ближайшее по номиналу будет 11кОм. Расчет усилителя мощности + 35 В R31 R32 VT17 R36 R37 VT16 VT23 R35 VT24 VT22 R38 VD18 VD19 R42 VT18 R39 VT19 R40 R43 R41 C7 VT20 VT15 VT14 VT21 R33 R34 - 35 В Расчет по постоянной составляющей Для усиления сигнала по мощности выберем двухполярный усилитель 3-х каскадов: 1) дифференциальный каскад (к1); 2) каскад ОЭ (к2); 3) двухтактный эмитерный повторитель (к3). Входной сигнал, подаваемый на усилитель мощности, имеет амплитуду 15,64 В. Требуется получить сигнал с амплитудой 30В и током нагрузки 1А. UПИТ = UВЫХ max + UКЭ min=30 + 3 = 33 В. Принимается UПИТ= 35 В, где UКЭ данных транзисторов выходного min=3 В берется из справочных каскада. Определим мощность, рассеиваемую в коллекторных переходах обоих транзисторов: РК=(UПИТ - UВЫХ )IH =(35-30)*1=5 Вт Исходя из условия, что UКЭдоп>UПИТ, принимается UКЭдоп=40 В, Ikдоп>1А, РК>5 Вт. Выбираем транзисторы VT21 - КТ815Б (PKmax=10 Вт на радиаторе, UКБО= 50 В, Iкmax=1,5 А, =40) и VT22 - КТ814Б (PKmax=10 Вт на радиаторе, UКБО= 50 В, IКmax= 1,5 А). Ток покоя выбирается по минимуму переходных искажений, при этом падение напряжения на R41, R42 равно 0,8 В, при токе покоя 0,01 А R41=R42 = 0.8/2*0.01= 40 Ом. Принимается R41=R42=39 Ом. Диоды выбираются таким образом, чтобы задать падение напряжения на них равное 2 В, отсюда VD18=VD19=МД226 (UПР=1 В, IПРmax= 300 мА). У транзистора VT20 ток коллектора равен IK=10Iбvt22= IH /4 = 250 мА, исходя из этого VT20 - КТ385АМ (UКБО= 60 В, Iкmax= 300 мА, =150). Ток через VT20 задается источником тока типа «токовое зеркало» на транзисторах VT24 и VT23 - КТ385АМ. Используя равенство I=UПИТR36 /R37R38, и приняв R36=R37=100 Ом, получается R38=140 Ом, выбирается R38=150 Ом. Зная ток базы транзистора VT20 IБ = IК/=1,6 мА, находится ток через VT19 (в 10 раз больше IБ VT20) IК =160 мА . Учитывая, что на коллекторе VT19 находится потенциал R33=R34<0,6/IК, -UПИТ +0,6 В, выбирается R33=R34=330Ом. VT14 и VT15 выбираются в виде транзисторной сборки КР159НТ1Г (UКБО=30 В, Iкmax=10 мА). Для выполнения дифференциального каскада и источника тока транзисторы VT16..VT19 выбираются в виде транзисторной сборки из 4-х транзисторов КТС613Г, для которой (UКБО= 40 В, Iкmax= 400 мА, =150); R31 и R32 принимаются 1 кОм, отсюда R35=UПИТ/I=2,1875 кОм., где I - суммарный ток плеч дифференциального каскада. Из ряда номиналов выбирается R35=2,2 кОм. Расчет по переменой составляющей 1. При разомкнутой цепи ОС Кu=К1*К2*К3. К1 коэффициент усиления дифференциального каскада: K1 RKVT 14 || RехVT 20 2(rЭ ) д RехVT 9 * (rЭ ) з (rЭ ) з K1 Т I Э‚ RвхVT 20 2(rЭ ) к K2 Т Iк 150 25mB 15 250mA 25mВ 3,125 8mA 15 2,4 2 3,125 IЭ R9 100 250 VT 20 1000 (rЭ ) з Т 25 к3 1 KU 2400 Для выполнения поставленной задачи необходимо чтобы: KU U выхMAX U вхMAX 30 2,074 15,24 2. При замыкании ОС KU ос K ос K ос KU 1 K ос KU KU KU ос KU ос KU 2400 4,143 0,24 2400 4,143 R40 R39 R40 0,76 R40 R39 Принимается R40=12 кОм, тогда R39=9,1 кОм Расчет блока питания TV2 VD +35 В VT25 R44 R45 R46 R47 C8 VT26 C9 VD20 R48 -35 В VT27 R49 R50 R51 R52 VT28 VD R53 VD21 DD4 STV C10 C15 C13 C14 +15 В -15 В C12 C11 Блок питания предназначен для качественного энергопитания всех элементов данного генератора и усилителя мощности. В него входят следующие элементы: понижающий трансформатор, выпрямительные устройства, сглаживающие фильтры и стабилизаторы напряжения. Для нашего генератора возьмём двухполупериодный выпрямитель, диоды которого включены по мостовой схеме Расчет стабилизатора ±35В Для стабилизации напряжения ±35В воспользуемся схемой последовательного транзисторного стабилизатора с усилителем в цепи обратной связи. В этой схеме транзистор VT26(VT28) является одновременно сравнивающим и усилительным элементом, а транзистор VT25(VT27) выполняет функции регулирующего элемента. Выходные параметры: UСМ=35 2 В, IН =1А Определение номинального UВХ: UВХmin = UВЫХ + UВЫХ + 5 + 1 = 43 В; UВХ ном 45 В, UВХ max= 1,1* UВхmin=47,3 В, IВХ = 1,15 * IН =1,15 А, Кп = UВХ max/ UВХ = 1,051. Для транзисторов VТ25, VТ27: UКБО= 7,3 В, IКmax= 1,15 А, PK = 8,395 Вт Выбираются VТ25 - КТ639А (UКБО= 45 В, IКmax= 2 А, PK =12,5 Вт), VТ27 - КТ704А (UКБО= 45 В, IКmax= 2,5 А, PK =15 Вт). Определим R49,R50: R50=(UВЫХ - UCM)/5 мА =1600 Ом, тогда R49 при напряжении U вх U вых 0,6 9,4 В и при токе 5 мА R49=1,8 кОм. Исходя из полученных результатов выбирается: VT26 - КТ3102Д (UКБО=30 В, IКmax=100 мА), VT28 - КТ3107Г (UКБО= 30 В, IКmax=100 мА). Для регулировки выходного напряжения необходимо рассчитать цепь R51 R52 R53: Принимается R52 = 100 Ом. Падение напряжения на R51 R53 должно быть: на R51 - 27 В, на R53 - 8 В. Ток в цепи зададим 10 мА, тогда: R51 = 2,7 кОм, R53 = 0,75 кОм. Аналогично рассчитывается отрицательное плечо. Расчет стабилизатора ±15В Для питания ±15В возьмем микросхему К142ЕН6А, представляющую собой интегральный двуполярный стабилизатор напряжения с фиксированным выходным напряжением 15 В. Номиналы емкостей берутся, исходя из рекомендации по включению К142ЕН6А: С10, С13=500 мкФ; С11,С12=0,1 мкФ; С14,С15=10 мкФ. UВХ ном 20 В; Расчет выпрямителя ±35В 1. Определим переменное напряжение, которое должно быть на вторичной обмотке сетевого трансформатора: U2 = B Uн=1,7*45=76,5, где Uн - постоянное напряжение на нагрузке, В; В - коэффициент, зависящий от тока нагрузки (определяется по табл.). 2. По току нагрузки определим максимальный ток, текущий через каждый диод выпрямительного моста: Iд = 0,5 С Iн=0,5*1,8*1=0,9, где Iд - ток через диод, А; Iн - максимальный ток нагрузки, А; С - коэффициент, зависящий от тока нагрузки (определяется по табл.). 3. Подсчитаем обратное напряжение, которое будет приложено к каждому диоду выпрямителя: Uобр = 1, Uн=1,5*45=67,5, где Uобр - обратное напряжение, В; Uн - напряжение на нагрузке, В. 4. Выберем диоды, у которых значения выпрямленного тока и допустимого обратного напряжения равны или превышают расчетные (KЦ412Б). 5. Определим емкость конденсатора фильтра: С8=3200 Iн / Uн Kп=91,42, где Сф - емкость конденсатора фильтра, мкФ; Iн - максимальный ток нагрузки, A; Uн - напряжение на нагрузке, В; Kп - коэффициент пульсации выпрямленного напряжения. Возьмем С8=100 мкФ. 6. Определяют значение тока, текущего через вторичную обмотку трансформатора: I2 = 1,5 Iн,=1,5, где I2 - ток через обмотку II трансформатора, А; Iн максимальный ток нагрузки, А. 7. Определяют мощность, потребляемую выпрямителем от вторичной обмотки трансформатора: P2 = U2 I2=1,5*76,5=114,75, где P2 - максимальная мощность, потребляемая от вторичной обмотки, Вт; U2 - напряжение на вторичной обмотке, В; I2 - максимальный ток через вторичную обмотку трансформатора, А. 8. Подсчитывают мощность трансформатора: Pтр = 1,25 P2=143,4, где Pтр - мощность трансформатора, Вт; P2 - максимальная мощность, потребляемая от вторичной обмотки трансформатора, Вт. 9. Определяют значение тока, текущего в первичной обмотке: I1 = Pтр / U1=0,65, где I1 - ток через обмотку I, А; Ртр - подсчитанная мощность трансформатора, Вт; U1 - напряжение на первичной обмотке трансформатора (сетевое напряжение). 10. Рассчитывают необходимую площадь сечения магнитопровода: S = 1,3 Pтр0,8, где S - сечение сердечника магнитопровода, см2; Ртр - мощность трансформатора, Вт. 11. Определяют число витков первичной (сетевой) обмотки: w1 = 50 U1 / S13000, где: w1 - число витков обмотки; U1 - напряжение на первичной обмотке, В; S - сечение сердечника магнитопровода, см2. 12. Подсчитывают число витков вторичной обмотки: w2 = 55 U2 / S5000, сердечника где w2 - число витков вторичной обмотки; U2 - напряжение на вторичной обмотке, В; S - сечение сердечника магнитопровода, см2. 13. Определяют диаметры проводов обмоток трансформатора: d = 0,02 I=0,03, где dx - диаметр провода , мм; I - ток через обмотку, А. Расчет выпрямителя ±15В Расчет производится аналогично: U2 = B Uн=1,7*20=34В, Iд = 0,5 С Iн=0,5*1,8*1=0,9А, Uобр = 1,5 Uн=1,5*20=30В. Выберем диоды KЦ412Б. С9 = 3200 Iн / Uн Kп60 мкФ, I2 = 1,5 Iн,=1,5А, P2 = U2 I2=1,5*34=51 Вт, Pтр = 1,25 P2=63,75 Вт, I1 = Pтр / U1=0,29А, S =0,8 см2, w1 =13000, w2 = 55 U2 / S2300, d =0,03 мм. Заключение В процессе работы над данным курсовым проектом был спроектирован генератор специальных сигналов соответствующий заданию. Были получены практические навыки по расчету трансформатора, блока питания, усилителя мощности и других функциональных элементов. В процессе проектирования были исследованы возможные схемотехнические решения того или иного аспекта проблемы. В генераторах созданных на аналоговых элементах достаточно сложно добиться высокой точности формы сигнала. Это объясняется тем, что расчетные значения элементов не всегда совпадают со стандартной базой номиналов элементов и поэтому приходится подбирать наиболее близкие по характеристикам элементы. Номиналы стандартных элементов являются усредненными, и истинное значение элемента имеет некоторую погрешность по сравнению с номинальным. Исключить эту проблему можно путем введения корректирующих цепей, но из-за большого количества влияющих параметров все равно нельзя добиться высокой точности. На высоких частотах проявляется влияние паразитных емкостей. Средним частотным пределом работы универсальных операционных усилителей является 1 – 10 МГц. Избавиться от этого можно также введением корректирующих цепей или уменьшением габаритных размеров элементов и их правильной компоновкой на микросхеме. Гораздо проще корректировать цифровой сигнал, однако при использовании цифровых элементов повышается стоимость устройства. Поэтому использование аналоговых элементов в данной работе оправдано невысокими требованиями к точности и доступностью используемых в устройстве элементов. Список литературы 1. Забродин Ю.С. Промышленная электроника, – М: «Высшая Школа», 1982. 2. Доброневский О.В. Справочник по радио электронике, - М: «Вища школа», 1978. 3. Якубовский С.В., Ниссельсон Л.И. Цифровые и аналоговые микросхемы, – М: «Радио и связь», 1990. 4. Борисов В.Г., Партин А.С. Практикум радиолюбителя по цифровой технике, – М: «Патриот», 1991. 5. Горюнов Н.Н. Полупроводниковые приборы: транзисторы. Справочник, - М: «Энергоиздат», 1982. 6. Игнатов А.Н. Полевые транзисторы и их применение, - М: «Радио и связь», 1988. Приложение Спецификация Обозначение Наименование R2, R3, R5, R6, R37, R42 R1 R4, R9, R10, R11, R22, R26, R30 R12, R41 R13, R47 R14, R16 R15, R17 R18 R19, R20 R21, R25, R27 R36, R37 R38 R35 R39 R40 R42, R43 R49,R50 DA1-DA8 VD2-VD17 С1 С2 С3 С4 С5 С6 AOP1-AOP3 VT1,VT2 VT21 VT22 VT20, VT23, VT24 VT14,VT15 VT16-VT19 VT25,VT26 VT27,VT28 10 кОм 220 кОм 5 кОм 4 кОм 2 кОм 270 Ом 1 кОм 680 Ом 11 кОм 510 Ом 100 Ом 1,5 кОм 2,2 кОм 9,1 кОм 12 кОм 390 Ом 1,6 кОм КР574УД2 МД226 1,8 нФ 2,7 нФ 22 нФ 33 нФ 91 нФ 1 нФ AOP-113A K561AP KT815B KT814B KT385AM KP159НГ1Г КГС613Г КТ639А КТ704А Примечание