Утверждена приказом председателя Комитета государственного энергетического надзора и контроля

Утверждена
приказом председателя Комитета
государственного энергетического
надзора и контроля
Республики Казахстан
от «___»__________20___ г.
№______
Методика расчета норм расходов химических реагентов, используемых в
технологии производства электроэнергии, теплоэнергии, питьевой воды и
технической воды
Содержание
Введение
1.
Область применения
2.
Нормативные ссылки
3.
Термины, определения и сокращения
4.
Общие указания
5.
Определение норм расхода серной кислоты и каустической
соды на эксплуатационные нужды оборудования ТЭС
6.
Методика расчета нормы расхода серной кислоты на
обработку циркуляционной воды
7.
Определение нормы расхода фосфатов на обработку
циркуляционной воды
8.
Методика
расчета
нормы
расхода
оксиэтилидендифосфоновой кислоты
9.
Методика расчета удельного расхода хлора
10.
Методика расчета нормы расхода реагентов для
эксплуатационных химических очисток теплоэнергетического
оборудования
11.
Методика расчета норм расхода химических реагентов для
нейтрализации сточных вод ТЭС
12.
Определение нормы расхода реагентов для нейтрализации
обмывочных вод регенеративных воздухоподогревателей и
конвективных поверхностей нагрева котлов, сжигающих мазут
13.
Определение нормы расхода реагентов для нейтрализации
сточных вод химических промывок и консервации
оборудования
14.
Определение нормы расхода химических реактивов для
контроля сточных вод ТЭС
15.
Определение норм расхода реактивов для проведения
химического контроля на ТЭС
Приложение 1
Пример расчета индивидуальных и групповых
2
2
3
3
4
5
13
26
30
33
34
40
46
47
48
48
49
2
Приложение 2
Приложение 3
Приложение 4
Приложение 5
Приложение 6
Приложение 7
Приложение 8
Приложение 9
Приложение 10
Приложение 11
норм расхода серной кислоты и каустической
соды для ТЭС
Примеры
определения
норм
расходов
химических
реагентов
для
обработки
циркуляционной воды ТЭС
Технология химических очисток
Нормы расхода реагентов для предпусковых
химических очисток
Нормы
расхода
реагентов
для
эксплуатационных химических очисток
Основные реагенты, применяемые при
химических очистках теплоэнергетического
оборудования
Таблица норм расхода реагентов
Примеры расчета норм расхода реагентов для
нейтрализации сточных вод ТЭС
Нормы
расхода
реактивов
на
одно
определение основных показателей качества
сточных вод ТЭС
Стандарт-титры и стандартные образцы для
контроля качества воды
Нормы годового расхода реактивов для
химического контроля вод на ТЭС в пересчете
на один блок или котел
61
63
68
72
80
83
84
88
102
104
Введение
Настоящая «Методика расчета норм расходов химических реагентов,
используемых в технологии производства электроэнергии, теплоэнергии,
питьевой воды и технической воды» (далее – Методика) является
рекомендацией по обеспечению единого методологического подхода к
определению норм расхода химических реагентов на нужды тепловых
электростанций.
1. Область применения
Настоящая Методика предназначена для применения на ТЭС и
устанавливает методы расчета технологически обоснованных норм расхода
химических реагентов для ведения химического контроля режимов,
эксплуатационных нужд тепловых электростанций, обработки циркуляционной
воды,
проведения
эксплуатационных
химических
очисток
теплоэнергетического оборудования, нейтрализации сточных вод.
3
2. Нормативные ссылки
1.
СНиП
сооружения
РК
4.01-02-2001
Водоснабжение.
Наружные
сети
и
3. Термины, определения и сокращения
В настоящей Методике используются следующие термины и
определения:
1. Индивидуальная норма: установленный максимально допустимый
расход химических реагентов, требующихся для выработки 1 МВт·ч
электроэнергии, 1 т химически очищенной воды или проведения какого-либо
технологического процесса отдельным агрегатом.
2. Групповая норма: установленный максимально допустимый расход
химических реагентов, требующихся для выработки 1 МВт·ч электроэнергии, 1
т химически очищенной воды для всего предприятия.
3. Коагуляция: процесс слипания твердых частиц в момент их
соприкосновения.
4. Корректировка рН: регулирование кислотно-щелочного состава воды
с помощью дозирования подкисляющих веществ (кислот), либо
подщелачивающих реагентов (щелочей).
5. Подкисление добавочной воды: добавление серной кислоты в воду с
целью снижения щелочности воды до требуемого значения.
6. Восстановление обменной
емкости
фильтра: периодически
проводимые взрыхление, регенерация и промывка фильтрующего материала
исходной водой.
7. Регенерация фильтрующего материала: заполнение фильтра
специальным раствором для восстановления фильтрующей способности.
В тексте настоящей Методики применяются следующие сокращения:
АОУ
- автономная обессоливающая установка
АСУ
- автоматизированная система управления
БОУ
- блочная обессоливающая установка
БОУ
- блочная обессоливающая установка
БПК
- биохимическое потребление кислорода
ВПУ
- водоподготовительная установка
КЭС
- конденчационная электростанция
МГС
- Межгосударственный стандарт
НМК
- низкомолекулярные кислоты
о.с.ч
- особо чистый
ОЭДФК
- оксиэтилидендифосфоновая кислота
ПТО
- производственно-технический отдел
4
РВП
СПАВ
ТЭС
ФСД
х.ч.
ч.
ч.д.а
ЭДТК
- регенеративный воздухоподогреватель
- синтетические поверхностно-активные вещества
- тепловая электростанция
- фильтр смешанного действия
- химически чистый
- чистый
- чистый для анализа
- этилендиаминтетрауксусная кислота
4. Общие указания
4.1. Основная задача нормирования
применение в производстве и
планировании технически и экономически обоснованных прогрессивных норм
расхода материалов в целях их рационального распределения по направлениям
потребления, осуществления режима экономии и наиболее эффективного
использования ресурсов.
4.2. Норма расхода химических материалов в производстве
это
плановый показатель их расхода для производства единицы продукции
установленного качества.
4.3. Нормы расхода базируются на современных научно-технических
достижениях, их внедрение в технологические процессы способствует
прогрессивным направлениям в технологии.
4.4. Прогрессивность норм расхода означает, что они должны
основываться на прогрессивной технике и технологии, передовых методах
организации производства, должны учитывать достижения лучших
предприятий по рациональному использованию химических материалов.
Прогрессивные нормы должны быть динамичными, т.е. изменяться в
результате внедрения организационно-технических мероприятий и изменений
условий производства.
4.5. Нормы расхода химических материалов в производстве
разрабатываются на всех уровнях планирования на единой методической
основе; периодически пересматриваются с учетом планируемого внедрения
новейших научно-технических достижений в отрасли, а также проведения
организационно-технических мероприятий, предусматривающих рациональное
и эффективное использование химических материалов; способствуют
максимальной мобилизации внутренних резервов экономии химических
материалов, достижению высоких технико-экономических результатов в
производстве.
4.6. При нормировании расхода химических материалов на планируемый
год допускается повышение или снижение норм расхода по сравнению с
отчетным годом при изменении структуры эксплуатируемого оборудования,
изменении качества обрабатываемой воды, снижении обменной способности
фильтрующих материалов и пр.
5
4.7. Нормы расхода химических материалов классифицируются по
степени агрегации на индивидуальные и групповые; по периоду действия на
годовые и пятилетние периоды.
4.8. Индивидуальные нормы используются для разработки групповых
норм на всех уровнях планирования, определения потребности в химреагентах
по каждому направлению их расхода и измеряются в граммах на тонну (г/т)
обработанной воды, граммах на мегаватт-час (г/МВт·ч) выработанной
электроэнергии.
4.9. При определении значения индивидуальных норм учитываются
результаты работы технологических установок, находящихся в нормальных
условиях эксплуатации, без нарушений технологического режима и без срывов
в материально-техническом обеспечении производства, с минимальными
потерями ресурсов.
4.10. Групповые нормы определяют расход химического материала на
производство продукции для всего предприятия.
4.11. Групповые нормы измеряются в граммах на мегаватт-час (г/МВт·ч)
выработанной электроэнергии (при ее производстве) или в граммах на тонну
(г/т) обработанной воды (для системы тепло- и водоснабжения). Размерность
г/т групповой нормы расхода реагентов на обработку подпиточной воды для
системы теплоснабжения принята в связи с трудностями выделения объема
производства тепла в Гкал с использованием реагентов для обработки
подпиточной воды.
4.12. Состав норм расхода устанавливается для конкретных процессов
соответствующими отраслевыми нормативными документами, учитывающими
особенности производства электроэнергии и тепла. Произвольное изменение
состава норм не допускается.
4.13. Индивидуальные и групповые нормы расхода разрабатываются 1 раз
в пять лет и ежегодно уточняются на каждом уровне планирования с учетом
тенденции развития.
4.14. Настоящая методика позволяет производить расчеты с
использованием АСУ.
5. Определение норм расхода серной кислоты и каустической соды на
эксплуатационные нужды оборудования ТЭС
5.1. При производстве электроэнергии в составе групповых норм
предусматриваются следующие направления расхода химреагентов:
на регенерацию фильтров водоподготовительных установок (ВПУ) для
подпитки котлов;
на регенерацию фильтров блочных обессоливающих установок (БОУ),
автономных обессоливающих установок (АОУ) ТЭС;
на подкисление добавочной воды циркуляционных систем охлаждения
конденсаторов турбин;
6
на восстановление обменной емкости высокоосновного анионита;
на
производство
эксплуатационных
химических
очисток
энергооборудования;
на очистку производственного конденсата;
на корректировку pH исходной воды при коагуляции;
на корректировку pH котловой воды.
5.2. При подготовке добавочной воды для подпитки теплосети в состав
групповой
нормы
включаются
следующие
индивидуальные
дифференцированные нормы:
на регенерацию фильтров ВПУ для подпитки теплосети;
на обработку добавочной воды методом подкисления;
на корректировку pH подпиточной воды.
5.3. Расчет групповых норм расхода серной кислоты и каустической соды
на выработку единицы электроэнергии производится по формулам (1), (2):
2SO 4
Н iHэл
НiNaOH
эл
H 2SO4
Н п.к
NaOH
Н п.к
Н iэН 2 SO4
Н iэNaOH
H2SO4 , NaOH
Нп.к
2SO 4 , NaOH
НH
БОУ
Нц
H 2SO4 , NaOH
GАОУ
H2SO4 , NaOH
Gвос
H2SO4 , NaOH
Gх.оч
H 2SO4 , NaOH
GpH
исх
2SO 4
НH
БОУ
NaOH
Н БОУ
Нц
H 2SO4
GАОУ
H 2SO4
Gвос
NaOH
NaOH
NaOH
GАОУ
Gвос
Gх.оч
H 2SO4
Gх.оч
H 2SO4
GpH
исх
Эпл
NaOH
NaOH
GpH
исх Gконд
Эпл
H 2SO4
Gконд
106
,
NaOH
6
GpH
котл 10
(1)
, (2)
групповая норма расхода серной кислоты на выработку
единицы электроэнергии, г/МВт·ч;
групповая норма расхода каустической соды на выработку
единицы электроэнергии, г/МВт·ч;
индивидуальные дифференцированные нормы расхода
реагентов на регенерацию фильтров ВПУ для подпитки котлов,
г/МВт·ч;
индивидуальные дифференцированные нормы расхода
реагентов на регенерацию фильтров БОУ ТЭС, г/МВт·ч;
индивидуальная дифференцированная норма расхода
серной кислоты на подключение подпиточной воды
циркуляционных систем охлаждения конденсаторов турбин,
г/МВт·ч;
планируемая годовая потребность реагентов на
регенерацию фильтров автономной обессоливающей установки,
т;
планируемая годовая потребность реагентов на
восстановление обменной емкости высокоосновного анионита,
т;
то же на эксплуатационные химические очистки
энергооборудования, т;
то же на корректировку pH исходной воды при коагуляции,
7
т;
то же на очистку конденсата, возвращаемого от внешних
потребителей, т;
NaOH
годовая потребность едкого натра на корректировку pH
GpH котл
котловой воды, т;
6
10
переводной коэффициент;
Эпл
выработка электроэнергии, планируемая предприятием,
МВт·ч.
H 2SO4 , NaOH
Gконд
Эпл = Nуст ·Kисп.пл · 8760
K исп.пл
где: Nуст
пл
8760 ,
(3)
(4)
установленная мощность на энергопредприятии, МВт;
планируемое число часов работы оборудования;
коэффициент использования мощности на энергопредприятии.
пл
Kисп.пл
5.4. Расчет индивидуальных дифференцированных норм расхода
H SO и H NaOH на регенерацию фильтров ВПУ для подпитки котлов
реагентов Hп.к
п.к
производится следующим образом. Определяется среднее за 3÷5 лет качество
исходной воды.
3начения удельных расходов химреагентов рассчитываются в граммах на
1 г-эквивалент поглощенных солей (г/г-экв) и расход химреагентов в граммах
на тонну (г/т) обрабатываемой воды в зависимости от усредненного качества
исходной воды, способов ионирования и типов используемых ионитов для
установок подпитки котлов.
Если фактическое значение расхода химреагентов меньше определенного
по указанным выше нормам, для расчета принимается его фактическое
значение. Если фактическое значение расхода химреагентов
больше
определенного по нормам, допускается увеличение последнего не более чем на
5 %.
Полученные данные по имеющимся на предприятии схемам
водоподготовки заносятся в таблицу П1 приложения 1.
Определяется удельное значение (кг/МВт·ч) фактического и
планируемого добавка химически очищенной воды (qдоб.ф и qдоб.пл) и
питательной воды (qп.в) по каждой группе оборудования, установленного на
предприятии.
2
4
qдоп.ф
G1 G2 106
Эф
,
(5)
8
qдоб.пл
G1
G1
G2
G2
106
Эпл
qп.в
,
(5,а)
Gп.в 106
,
Эф
(6)
где G1
абсолютное значение внутристанционных потерь пара и конденсата,
включая продувку котлов, тыс. т;
G1
планируемое изменение абсолютного значения внутристанционных
потерь пара и конденсата при вводе нового оборудования и с учетом
проведения мероприятий по сокращению потерь, тыс. т;
G2
абсолютное значение невозврата конденсата, тыс. т;
G2
планируемое изменение невозврата конденсата при изменении
отдачи пара на производство (для ТЭЦ), тыс. т;
Gп.в
расход питательной воды по данной группе оборудования, тыс. т;
Эпл, Эф
планируемая и фактическая выработка электроэнергии
соответствующей группой оборудования, тыс. кВт·ч;
6
10
переводной коэффициент.
года.
Значения G1, G2, Gп.в, Эф определяются по форме 3-теx(энерго) отчетного
Результаты расчетов записываются в таблицу П2 приложения 1.
Определяется удельный расход серной кислоты и каустической соды и
на регенерацию фильтров ВПУ для подпитки котлов для каждой группы
оборудования предприятия:
g H 2SO4 , NaOH
gН2SO4;
gNaOH
Р H 2SO4 , NaOH
qдоб.пл
Р H 2SO4 , NaOH qдоб.пл 10 3 ,
(7)
удельный расход серной кислоты и каустической соды,
г/МВт·ч;
расход реагентов, г/т;
удельный расход добавочной воды, г/т.
Результаты записываются в таблицу П3 приложения 1.
Определяются дифференцированные нормы расхода НiHп.кSO , NaOH (г/МВт·ч) с
учетом планируемой выработки электроэнергии каждой группой оборудования
ТЭС или котельной:
2
2SO4 , NaOH
Н iHп.к
g H2SO4 , NaOH d 10
2
,
4
(8)
Где:
планируемая доля выработки электроэнергии каждой группой
d
оборудования по отношению к общей выработке электроэнергии, % (по
9
данным ПТО ТЭС).
H SO , NaOH
Значения g 2 4
определяются по таблице П3 приложения 1;
-2
10
переводной коэффициент.
Результаты расчета записываются в табл. П4 приложения 1.
Определяются индивидуальные дифференцированные нормы расхода
H2SO4 , NaOH
реагентов Нп.к
(г/МВт·ч) на подготовку воды для подпитки котлов в
целом по предприятию:
H 2SO4 , NaOH
Н п.к
n
i 1
2SO4 , NaOH
НiHп.к
.
(9)
Результаты записываются в таблицы П4 и П10 приложения 1.
5.5. Расчет индивидуальных дифференцированных норм расхода
NaOH
реагентов на регенерацию фильтров БОУ Н HБОУSO и Н БОУ
производится
следующим образом.
Расчет потребности (г/МВт·ч) производится по формуле (10):
2
2SO 4 , NaOH
НH
БОУ
где
конд
2SO4 , NaOH
РH
Qпл
103
БОУ
Эпл
(10)
норма расхода реагентов на регенерацию ионитов в фильтрах
смешанного действия или в раздельных H-OH фильтрах, г/т;
2SO 4 , NaOH
РH
БОУ
конд.
Qпл.
планируемый годовой объем очищенного конденсата, тыс. т.
конд
Qпл.
где
qп.в
Эпл.пр
4
qп.в Эпл.пр K 10 6 ,
(11)
определяется из таблицы П2 приложения 1;
планируемая выработка электроэнергии прямоточными котлами
ТЭС (по данным ПТО ТЭС);
K
коэффициент, учитывающий уменьшение объема конденсата,
поступающего из конденсатора на БОУ в отопительный период.
Для блоков с теплофикационными турбинами K = 0,6;
для конденсационных блоков K = 0,8.
Эпл
планируемая выработка электроэнергии в целом по предприятию,
тыс. кВт·ч.
Результаты расчетов записываются в табл. П5, П10 приложения 1.
5.6. Расчет индивидуальных дифференцированных норм расхода серной
10
кислоты на подкисление добавочной воды в циркуляционной системе
охлаждения конденсаторов турбин Нц выполняется по следующим формулам.
Нц = gк ·в·10-3 (г/МВт·ч),
(12)
где gк
удельный расход серной кислоты на обработку циркуляционной
воды, г/т;
в
удельный добавок воды в циркуляционную систему, кг/МВт·ч;
-3
10
переводной коэффициент.
Показатели качества добавочной и циркуляционной воды, а также
удельный добавок воды в циркуляционную систему определяются как средние
значения за предшествующие 3÷5 лет.
Результаты расчетов записываются в таблицы П6, П10 приложения 1.
5.7. Потребность в серной кислоте и каустической соде для регенерации
H SO
NaOH
фильтров АОУ ( GАОУ
и GАОУ
) определяется по фактическим данным как
среднее значение за предшествующие 3÷5 лет.
Результаты записываются в табл. П10 приложения 1.
5.8. Расчет годовой потребности в реагентах на восстановление обменной
H SO
NaOH
емкости высокоосновного анионита Gвос
и Gвос
производится по следующим
формулам.
При обработке анионита серной кислотой расход реагентов принимается
из расчета 200 кг 100 %-ной H2SO4 и 25 кг 100 %-ной NaOH на 1 м3 анионита.
При солещелочной обработке расход едкого натра принимается из
расчета 270 кг 100 %-ной NaOH на 1 м3 анионита.
Расчет потребности (m) производится по формулам
2
4
2
где V
n1, n2
4
H2SO4
Gвос.к
200 Vn1 10 3 ,
(13)
NaOH
Gвос.к
25 Vn1 10 3 ,
(13а)
NaOH
Gвос
275 Vn2 10 3 ,
(14)
планируемый объем обрабатываемого анионита, м3;
частота обработки реагентами в год.
Результаты расчетов записать в табл. П7, П10 приложения 1.
5.9. Расчет годовой потребности в химреагентах на эксплуатационные
H SO
NaOH
химические очистки энергооборудования Gх.оч
и Gх.оч
выполняется по
приведенным ниже формулам.
Годовая потребность серной кислоты и каустической соды на проведение
химической очистки котлов по ТЭС определяется:
2
4
11
m
H 2SO4
Gх.оч
i 1
n
NaOH
Gх.оч
где
2SO 4 , NaOH
РiHх.оч
ai
2SO4
РiHх.оч
ai ,
i 1
(15)
РiNaOH
х.оч ai ,
(16)
нормы расхода химических реагентов на проведение одной
эксплуатационной химической очистки котла i-го типа, т;
количество котлов i-го типа, подвергающихся химической
очистке, с нормой расхода на проведение очистки Pi х.оч, шт.;
m, n
количество котлов, предусмотренных к химической очистке в
планируемом году с использованием соответственно H2SO4 и
NaOH, шт.
Результаты записываются в табл. П8, П10 Приложения 1.
5.10. Расчет годовой потребности в химреагентах на обработку
H SO
NaOH
конденсата, возвращаемого от внешних потребителей Gконд.пр
и Gконд.пр
ведется
следующим образом.
H SO , NaOH
Определяется удельный расход Рконд.пр
реагентов (г/т) обрабатываемого
конденсата как среднее значение за предшествующие 3÷5 лет.
Рассчитывается годовая потребность в реагентах:
2
2
4
4
H2SO4 , NaOH
Gконд.пр
(т)
H2SO4 , NaOH
Gконд.пр
H2SO4 , NaOH конд.пр
Рконд.пр
Qпл
10 6 ,
(17)
конденсата,
где Qплконд.пр
планируемый объем обрабатываемого
возвращаемого с производства, т.
Результаты записываются в табл. П9, П10 Приложения 1
5.11. Расчет годовой потребности в химреагентах на корректировку pH
H SO , NaOH
исходной воды при коагуляции GpH
выполняется в следующей
исх
последовательности.
H SO , NaOH
Удельный расход реагентов (г/т коагулированной воды) РpH
на
исх
корректировку pH при коагуляции воды принимается по средним фактическим
данным за последние 3÷5 лет.
Определяется годовая потребность в химреагентах
2
4
2
4
H 2SO4 , NaOH
GpH
(т)
исх
H 2SO4 , NaOH
GpH
исх
H 2SO4 , NaOH pH исх
РpH
Qпл
10 6 ,
исх
(18)
12
где QплpH исх
планируемое количество коагулированной воды с
использованием реагентов на корректировку pH, т.
Результаты записываются в табл. П10 приложения 1.
5.12. Потребность каустической соды на обработку котловой воды GpH котл
определяется по фактическим данным как среднее значение за
предшествующие 3÷5 лет.
Результаты записываются в табл. П10 приложения 1.
5.13. Расчет норм расхода реагентов на выработку 1 т химочищенной
воды для подпитки теплосети на уровне энергопредприятий производится с
учетом принятых на предприятии схем обработки добавочной воды
Нiреаг
т.с
где
подк
Нiкат
т.с Нi т.с
Нiкор
т.с ,
(19)
групповая норма расхода реагентов для обработки 1 т
химоочищенной воды, г/т;
Н iреаг
т.с
подк
Нiкат
т.с , Нi т.с ,
Нiкор
т.с
индивидуальные дифференцированные нормы расхода
серной кислоты при обработке добавочной воды соответственно
методами
H-катионирования
при
режиме
«голодной
регенерации», подкисления, корректировки pH серной
кислотой, г/т;
подк, кор H2SO4
Нiкат,
т.с
где
-
HCO3
Щисх
-
HCO3
Щподп.в
Уэ ,
(20)
щелочность исходной воды, поступающей на обработку, гэкв/м3;
HCO-3
Щисх
щелочность подпиточной воды, г-экв/м3;
-
HCO3
Щ подп.в
Уэ
удельный расход серной кислоты в г/г-экв разрушаемых ионов:
Уэ = 49 при подкислении; Уэ = 45 50 при режиме «голодной
регенерации».
Индивидуальная дифференцированная норма расхода едкого натра на
кор. NaOH
корректировку pH подпиточной воды Нi т.с
(г/т) равна:
NaOH
Нiкор.
т.с
где
СCO2 40 , г/т
содержание углекислоты после декарбонизатора, г-экв/м3;
СCO2
Эквивалент CO2 = 44 (при нейтрализации до HCO3 );
(21)
13
Эквивалент CO2 = 22 (при нейтрализации до CO32- );
40
стехиометрический расход едкого натра, г/г-экв.
Результаты расчетов записываются в табл. П11 приложения 1.
6. Методика расчета нормы расхода серной кислоты на обработку
циркуляционной воды
6.1. При разработке норм удельных расходов серной кислоты
принимается применение их при:
карбонатной жесткости добавочной воды от 2 до 7 мг-экв/кг. Такой
интервал принят в расчетах на основании многолетних наблюдений за
химическим составом природных поверхностных вод;
предельно допустимой карбонатной жесткости циркуляционной воды от
2 до 4 мг-экв/кг. Этот интервал принят, исходя из многолетних наблюдений за
химическим составом вод, циркулирующих в оборотных системах
технического водоснабжения, где в качестве охладителей служат градирни и
брызгальные бассейны;
возникшей необходимости и возможности в принудительном повышении
предельно допустимого значения карбонатной жесткости циркуляционной
воды путем ввода реагентов, способных стабилизировать ее до 5,0÷7,0 мгэкв/кг;
различных конструкциях охладителей, существующих в настоящее время
и оказывающих различное влияние на потери воды из циркуляционной системы
за счет разбрызгивания и уноса капель ветром;
потерях воды из системы охлаждения на испытание в различные сезоны
года;
беспродувочном и принудительно-продувочном режимах работы
оборотной системы технического водоснабжения;
различных значениях степени упаривания воды в системе охлаждения;
различных значениях (но не менее 0,5 мг-экв/кг) остаточной карбонатной
жесткости добавочной воды.
6.2. Расчет норм расхода серной кислоты производится в пересчете на
купоросное масло.
6.3. При разработке норм удельных расходов фосфатов учитывается
применение их при:
эксплуатации замкнутых систем технического водоснабжения с
градирнями или брызгальными бассейнами;
фосфатировании
циркуляционной
воды
ортофосфатами
и
гексаметафосфатом натрия;
карбонатной жесткости добавочной воды от 2,0 до 3,0 мг-экв/кг;
постоянной жесткости добавочной воды 2,0 мг-экв/кг;
14
стабилизируемой фосфатами карбонатной жесткости 5,0 и 6,0 мг-экв/кг;
потерях воды из системы охлаждения на испарение в различные сезоны
года;
различных конструкциях охладителей.
6.4. При разработке норм удельного расхода оксиэтилидендифосфоновой
кислоты учитывается применение их при:
эксплуатации замкнутых систем водоснабжения с градирнями или
брызгальными бассейнами;
карбонатной жесткости добавочной воды 2,0÷5,0 мг-экв/кг;
стабилизируемой ОЭДФК максимальной карбонатной жесткости
циркуляционной воды 7,5 мг/экв/кг и минимальной - 3,0 мг-экв/кг;
потерях воды на испарение в различные сезоны года;
различных конструкциях охладителей.
6.5. При разработке норм удельного расхода хлора учитывается:
хлоропоглощаемость циркуляционной воды;
время контакта циркуляционной воды с хлором.
6.6. Норма расхода серной кислоты на обработку циркуляционной воды
рассчитывается по формуле (22):
gk
где:
gк
Ждк
Ждо
K
49
49
Ж кд
K
Ж од
– норма расхода серной кислоты на обработку
циркуляционной воды, г/м3;
– карбонатная жесткость добавочной воды, мг-экв/кг;
– остаточная карбонатная жесткость добавочной воды при
подкислении, мг-экв/кг;
– относительное содержание Н2SО4 в технической серной
кислоте; K = 0,925 для купоросного масла, K = 0,75 для
башенной кислоты;
– эквивалент серной кислоты.
6.7. Остаточная карбонатная жесткость
подкислении определяется по формуле (23):
Ж
где:
Ждо
Жцпр
φ
(22)
д
о
ц
Ж пр
добавочной
воды
при
(23)
– остаточная карбонатная жесткость добавочной воды при
подкислении, мг-экв/кг;
–
предельно
допустимая
карбонатная
жесткость
циркуляционной воды, мг-экв/кг;
– степень упаривания воды в системе технического
15
водоснабжения.
6.8. Предельно допустимая карбонатная жесткость циркуляционной воды
в системах оборотного водоснабжения действующих ТЭС определяется
экспериментально,
производится
анализ
карбонатной
жесткости
ц
циркуляционной воды - это и есть Ж пр.п, а для проектируемых ТЭС - по
эмпирической формуле, которая для природных вод с окисляемостью до 25
мг/л О2 в интервале температур 30÷65 °С имеет следующее выражение:
ц
2,8 Ж пр
.п
где:
8
Оk
3
t 40
Ok
5,5
7
2,8 Ж нк
Оk
6
7
t 40
10
3
(24)
Жцпр. –
предельно
допустимая
карбонатная
жесткость
циркуляционной воды при подкислении, мг-экв/кг;
п
Жнк – некарбонатная жесткость воды, мг-экв/кг;
Ок – окисляемость воды, мг/кг;
t
– температура охлаждающей воды на выходе из
конденсатора, °С; (если t < 40 °С, в формулу подставляется t
= 40 °С).
При подкислении воды в циркуляционной системе предельно допустимая
карбонатная жесткость циркуляционной воды ( Жпрц .п ) будет несколько ниже
найденной по формуле (24) или определенной экспериментально за счет
повышения постоянной жесткости, равной
Ж нкд .п
д
Ж общ
Ж од
(25)
или
Ж
где:
д
нк .п
Ж
д
общ
ц
Ж пр
.п
(26)
Жднк.п – некарбонатная жесткость добавочной воды при
подкислении, мг-экв/кг;
д
Ж общ – общая жесткость добавочной воды, мг-экв/кг;
Ждо – остаточная карбонатная жесткость добавочной воды при
подкислении, мг-экв/кг;
ц
Ж пр.п –
предельно
допустимая
карбонатная
жесткость
циркуляционной воды при подкислении, мг-экв/кг;
φ
– степень упаривания воды в системе технического
водоснабжения.
При расчете предельно допустимой карбонатной жесткости воды при
16
подкислении в формулу (24) вместо Жнк подставляется значение ее из формулы
(26).
6.9. Степень упаривания воды в системе охлаждения определяется по
формуле (27):
Р1
Р2
Р2
где:
φ
P1
P2
P3
Р3
(27)
Р3
– степень упаривания воды в системе технического
водоснабжения.
– потери воды из систем охлаждения в результате
испарения, % от расхода циркуляционной воды;
– потери воды из систем охлаждения в результате уноса
капель ветром, % от расхода циркуляционной воды;
– потери воды из систем охлаждения в результате
продувки, % от расхода циркуляционной воды.
6.10. Потери воды из системы за счет испарения определяются по
формуле (28) согласно СНиП РК 4.01-02-2001:
P1 = t∙k,
где:
P1
t
k
t1
t2
(28)
– потери воды из систем охлаждения в результате
испарения, % от расхода циркуляционной воды;
– температурный перепад в охладителе воды, оС;
t = t1 – t2,
В расчетах значение t принимается обычно равным 10.
– коэффициент, учитывающий температуру воздуха;
– температура воды, поступающей в охладитель, °С;
– температура воды на выходе из охладителя, °С.
Таблица 1. Значение коэффициента k, учитывающего температуру
воздуха для градирен и брызгальных бассейнов
Температура
воздуха, °С
k
0
10
20
30
40
0,1
0,12
0,14
0,15
0,16
6.11. Потери воды из системы охлаждения в результате разбрызгивания и
уноса ветром зависят от конструкции охладителя и скорости ветра.
Таблица 2. Потери воды из системы охлаждения в результате
разбрызгивания и уноса ветром
Тип охладителя
Потери воды из системы в результате
17
разбрызгивания и уноса ветром, %
расхода охлаждающей воды
Брызгальные
бассейны
3
производительностью, м /ч:
до 500
2÷3
более 500
1,5÷2,0
Башенные градирни
0,5÷1,0
Вентиляторные градирни
0,2÷0,5
Примечания:
1. При подкислении принимаются меньшие значения потерь.
2. Современные башенные градирни оснащаются каплеулавливающими
устройствами, снижающими потери воды с уносом до 0,08% и менее.
6.12. Потери воды из системы охлаждения и степень упаривания ее в
системе при беспродувочном и принудительно продувочном режимах работы
циркуляционной системы во все сезоны года приводятся в табл.3.
Таблица 3. Данные расчета степени упаривания воды в циркуляционных
системах при t = 10 °С
Сезон
года
Лето
-«-«-«-«-«-«-«-«-«-«Зима
-«-«-«-«-«-«-«-«-«-«-
k
0,16
0,16
0,16
0,16
0,16
0,16
0,16
0,16
0,16
0,16
0,16
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
Потери воды из системы, %
P1
P2
P3
1,6
2,0
0,0
1,6
1,5
0,0
1,6
1,0
0,0
1,6
0,5
0,0
1,6
0,2
0,0
1,6
0,08
0,0
1,6
2,0
3,0
1,6
1,5
3,0
1,6
1,0
3,0
1,6
0,5
3,0
1,6
0,2
3,0
1,0
2,0
0,0
1,0
1,5
0,0
1,0
1,0
0,0
1,0
0,5
0,0
1,0
0,2
0,0
1,0
0,08
0,0
1,0
2,0
3,0
1,0
1,5
3,0
1,0
1,0
3,0
1,0
0,5
3,0
1,0
0,2
3,0
Степень
Сумма
потерь, % упаривания
3,60
1,80
3,10
2,07
2,60
2,60
2,10
4,20
1,80
9,00
1,68
21,00
6,60
1,32
6,10
1,36
5,60
1,40
5,10
1,46
4,80
1,50
3,00
1,50
2,50
1,67
2,00
2,00
1,50
3,00
1,20
6,00
1,08
13,50
6,00
1,20
5,50
1,22
5,00
1,25
4,50
1,29
4,20
1,31
18
Весна и
осень
-«-«-«-«-«-«-«-«-«-«-
0,13
1,3
2,0
0,0
3,30
1,65
0,13
0,13
0,13
0,13
0,13
0,13
0,13
0,13
0,13
0,13
1,3
1,3
1,3
1,3
1,3
1,3
1,3
1,3
1,3
1,3
1,5
1,0
0,5
0,2
0,08
2,0
1,5
1,0
0,5
0,2
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
3,0
3,0
3,0
3,0
3,0
2,80
2,30
1,80
1,50
1,38
6,30
5,80
5,30
4,80
4,50
1,87
2,30
3,60
7,50
17,25
1,25
1,29
1,33
1,37
1,41
Значение P1 рассчитывается по формуле (28); P2 находится по табл. 2; P3
= 0 при беспродувочном режиме, P3 = 3% расхода циркуляционной воды - при
максимальной продувке.
Зависимость степени упаривания
от потерь воды на продувку
приведена на графиках (рис. 1, 2, 3).
Рис. 1. Зависимость степени упаривания воды в системе охлаждения ( )
от размера продувки (P3) в летний сезон года
19
Рис. 2. Зависимость степени упаривания воды в системе охлаждения ( )
от размера продувки (P3) в весенний и осенний сезоны года
Рис. 3. Зависимость степени упаривания воды в системе охлаждения ( )
от размера продувки (P3) в зимний сезон года
6.13. Расчет остаточной карбонатной жесткости добавочной воды
произведен по формуле (2) при значениях степени упаривания воды = 1,2 9,0
и предельно допустимых значениях карбонатной жесткости циркуляционной
20
ц
воды Жпр = 2,0 7,0 мг-экв/кг. Результаты расчетов приведены в табл.4.
д
Графическая зависимость Жо от приведена на рис.4.
Рис.4. Зависимость остаточной карбонатной жесткости добавочной воды
при подкислении ( Жод ) от степени упаривания воды в системе охлаждения ( )
Примечания:
д
1. При Ж о < 0,5 мг-экв/кг обрабатывать циркуляционную воду только
одной кислотой нельзя. В таких случаях применяется комбинированный способ
обработки - подкисление совместно с фосфатированием или ОЭДФК. Путем
ввода соответствующих реагентов предельная карбонатная жесткость
циркуляционной воды может быть повышена до 7,0 мг-экв/кг. Поэтому в табл.
д
4 приводятся значения Жо = 5,0 7,0 мг-экв/кг.
2. При эксплуатации башенных градирен, в которых P2
0,08%, без
принудительной продувки оборотной системы водоснабжения обеспечить
безнакипный режим теплотехнического оборудования путем подкисления
д
циркуляционной воды нельзя (ограничена ПТЭ Ж о = 0,5 мг-экв/кг, а отсюда и
степень упаривания ).
ц
При повышении Жпр до 5,0-7,0 мг-экв/кг (при комбинированной
обработке) значение может быть соответственно увеличено до 11÷15. Расход
продувки при заданном может быть определен по формуле (27).
Таблица 4. Результаты расчета остаточной карбонатной жесткости
добавочной воды
21
Ж од (мг-экв/кг) при Жпрц , равной (мг-экв/кг)
1,2
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
6,5
7,0
7,5
8,0
8,5
9,0
2
1,7
1,3
1,0
0,8
0,7
0,6
0,5
-
3
2,5
2,0
1,5
1,2
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,5
0,5
-
4
3,3
2,7
2,0
1,6
1,3
1,1
1,0
0,9
0,8
0,7
0,7
0,6
0,6
0,5
0,5
0,5
-
5
4,2
3,3
2,5
2,0
1,7
1,4
1,3
1,1
1,0
0,9
0,8
0,8
0,7
0,7
0,6
0,6
0,6
6
5,0
4,0
3,0
2,4
2,0
1,7
1,5
1,3
1,2
1,1
1,0
0,9
0,9
0,8
0,8
0,7
0,7
7
5,8
4,7
3,5
2,8
2,3
2,0
1,8
1,6
1,4
1,3
1,2
1,1
1,0
0,9
0,9
0,8
0,8
6.14. Расчет нормы расхода серной кислоты производится с учетом
достижения остаточной карбонатной жесткости добавочной воды не менее 0,5
мг-экв/кг согласно ПТЭ при различных значениях предельно допустимой
жесткости Жпрц .п = 2 7 мг-экв/кг циркуляционной воды и ограниченной в
зависимости от этих величин степени упаривания воды в системе. Так, чтобы
ц
не снизить Жод = 0,5 мг-экв/кг, при Жпр 2 мг-экв/кг степень упаривания воды
ц
в системе не должна быть выше 4, при Жпр = 2 3 степень упаривания не
ц
должна быть выше 6,5, а при Жпр = 3 4 она, может быть увеличена до 8,5
(таблица 4).
6.15. Расчет удельного расхода серной кислоты для обработки
циркуляционной воды (в пересчете на купоросное масло) произведен по
д
ц
формуле (22) при Ж к = 2 7 мг-экв/кг, Жпр.п = 2 7 мг-экв/кг и
Результаты расчетов приводятся в таблицах 5÷10.
= 1,2 9,0.
Таблица 5. Норма расхода серной кислоты (купоросного масла) при Ждк=
2 мг-экв/кг
ц
Жпр
= 2 мгэкв/кг
ц
Жпр
= 3 мг-
ц
Жпр
= 4 мг-
ц
Жпр
= 5 мг-
ц
Жпр
= 6 мг-
экв/кг
экв/кг
экв/кг
экв/кг
ц
Жпр
= 7 мгэкв/кг
22
Жод
1,2
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
6,5
7,0
7,5
8,0
8,5
9,0
Жод
Жод
Жод
Жод
Жод
gk г/м
gk г/м
gk г/м
gk г/м
gk г/м3
мгмгмгмгмг- gk г/м мгэкв/кг
экв/кг
экв/кг
экв/кг
экв/кг
экв/кг
1,7
15,9
2,5 Обработка 3,3 Обработка 4,2 Обработка 5,0 Обработка 5,8 Обработка
кислотой
кислотой
кислотой
кислотой
кислотой
не
не
не
не
не
требуется
требуется
требуется
требуется
требуется
1,3
37,1
2,0
То же
2,7
То же
3,3
То же
4,0
То же
4,7
То же
1,0
53,0
1,5
26,5
2,0
-«2,5
-«3,0
-«3,5
-«0,8
63,6
1,2
42,4
1,6
21,2
2,0
-«2,4
-«2,8
-«0,7
68,9
1,0
53,0
1,3
37,1
1,7
15,9
2,0
-«2,3
-«0,6
74,2
0,9
58,3
1,1
47,7
1,4
31,8
1,7
15,9
2,0
-«0,5
79,5
0,8
63,6
1,0
53,0
1,3
37,1
1,5
26,5
1,8
10,6
0,7
68,9
0,9
58,3
1,1
47,7
1,3
37,1
1,6
21,1
0,6
74,2
0,8
63,9
1,0
53,0
1,2
42,4
1,4
31,8
0,5
79,5
0,7
68,9
0,9
58,3
1,1
47,7
1,3
37,1
0,5
79,5
0,7
68,9
0,8
63,6
1,0
53,0
1,2
42,4
0,5
79,5
0,6
74,2
0,8
63,6
0,9
58,3
1,1
47,7
0,6
74,2
0,7
68,9
0,9
58,3
1,0
53,0
0,5
79,5
0,7
68,9
0,8
63,6
0,9
58,3
0,5
79,5
0,6
74,2
0,8
63,6
0,9
58,3
0,5
79,5
0,6
74,2
0,7
68,9
0,8
63,6
0,6
74,2
0,7
68,9
0,8
63,6
3
3
3
3
3
Таблица 6. Норма расхода серной кислоты (купоросного масла)
при Ждк = 3 мг-экв/кг
ц
= 2 мгЖпр
ц
= 3 мгЖпр
экв/кг
Жод
1,2
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
6,5
7,0
7,5
8,0
9,0
8,5
экв/кг
мг- gk г/м
экв/кг
1,7
68,9
1,3
1,0
0,8
0,7
0,6
0,5
-
ц
= 4 мг-экв/кг Жпрц = 5 мг-экв/кг Жпрц = 6 мг-экв/кг Жпрц = 7 мг-экв/кг
Жпр
3
90,1
106,0
116,6
121,9
127,2
132,5
-
Жод
мг- gk г/м
экв/кг
2,5
26,5
2,0
1,5
1,2
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,5
0,5
-
3
53,0
79,5
95,4
106,0
111,3
116,6
121,9
127,2
132,5
135,5
132,5
-
Жод
Жод
Жод
Жод
gk г/м
gk г/м
gk г/м
gk г/м3
мгмгмгмгэкв/кг
экв/кг
экв/кг
экв/кг
3,3 Обработка 4,2 Обработка 5,0 Обработка 5,8 Обработка
кислотой
кислотой
кислотой
кислотой
не
не
не
не
требуется
требуется
требуется
требуется
2,7
15,9
3,3
То же
4,0
То же
4,7
То же
2,0
53,0
2,5
26,5
3,0
-«3,5
-«1,6
74,2
2,0
53,0
2,4
31,8
2,8
10,6
1,3
90,1
1,7
68,9
2,0
53,0
2,3
37,1
1,1
100,7
1,4
84,8
1,7
68,9
2,0
53,0
1,0
106,0
1,3
90,1
1,5
79,5
1,8
63,6
0,9
111,3
1,1
100,7
1,3
90,1
1,6
74,2
0,8
116,6
1,0
106,0
1,2
95,4
1,4
84,8
0,7
121,9
0,9
111,3
1,1
100,7
1,3
90,1
0,7
121,9
0,8
116,6
1,0
106,0
1,2
95,4
0,6
127,2
0,8
116,6
0,9
111,3
1,1
100,7
0,6
127,2
0,7
121,9
0,9
111,3
1,0
106,0
0,5
132,5
0,7
121,9
0,8
116,6
0,9
111,3
0,5
132,5
0,6
127,2
0,7
121,9
0,8
116,6
0,6
127,2
0,7
121,9
0,8
116,6
0,5
132,5
0,6
127,2
0,7
121,9
0,8
116,6
3
3
3
Таблица 7. Норма расхода серной кислоты (купоросного масла) при Ждк
23
= 4 мг-экв/кг
ц
= 2 мгЖпр
ц
= 3 мгЖпр
экв/кг
Жод
ц
= 4 мгЖпр
экв/кг
Жод
экв/кг
Жод
ц
= 5 мг-экв/кг Жпрц = 6 мг-экв/кг Жпрц = 7 мг-экв/кг
Жпр
Жод
gk
г/м3
Жод
Жод
gk г/м
gk г/м
gk г/м3
мг- gk г/м мг- gk г/м мгмгмгмгэкв/кг
экв/кг
экв/кг
экв/кг
экв/кг
экв/кг
1,2
1,7 121,9 2,5
79,5
3,3
37,1
4,2 Обработк 5,0 Обработк 5,8 Обработк
а
а
а
кислотой
кислотой
кислотой
не
не
не
требуется
требуется
требуется
1,5
1,3 143,1 2,0 106,0 2,7
68,9
3,3
37,1
4,0
То же
4,7
То же
2,0
1,0 159,0 1,5 132,5 2,0 106,0 2,5
79,5
3,0
53,0
3,5
26,5
2,5
0,8 169,6 1,2 148,4 1,6 127,2 2,0
106,0
2,4
84,8
2,8
63,6
3,0
0,7 174,9 1,0 159,0 1,3 143,1 1,7
121,9
2,0
106,0
2,3
90,1
3,5
0,6 180,2 0,9 164,3 1,1 153,7 1,4
137,8
1,7
121,9
2,0
106,0
4,0
0,5 185,5 0,8 169,6 1,0 159,0 1,3
143,1
1,5
132,5
1,8
116,6
4,5
0,7 174,9 0,9 164,3 1,1
153,7
1,3
143,1
1,6
127,2
5,0
0,6 180,2 0,8 169,6 1,0
159,0
1,2
148,4
1,4
137,8
5,5
0,5 185,5 0,7 174,9 0,9
164,3
1,1
153,7
1,3
143,1
6,0
0,5 185,5 0,7 174,9 0,8
169,6
1,0
159,0
1,2
148,4
6,5
0,5 185,5 0,6 180,2 0,8
169,6
0,9
164,3
1,1
153,7
7,0
0,6 180,2 0,7
174,9
0,9
164,3
1,0
159,0
7,5
0,5 285,5 0,7
174,9
0,8
169,6
0,9
164,3
8,0
0,5 185,5 0,6
180,2
0,8
169,6
0,9
164,3
8,5
0,5 185,5 0,6
180,2
0,7
174,9
0,8
169,6
9,0
0,6
180,2
0,7
174,9
0,8
169,6
3
3
3
3
Таблица 8. Норма расхода серной кислоты (купоросного масла) при Ждк =
5 мг-экв/кг
ц
= 2 мгЖпр
экв/кг
Жод
gk
г/м3
ц
= 3 мгЖпр
экв/кг
Жод
gk
г/м3
ц
= 4 мгЖпр
экв/кг
Жод
gk
г/м3
ц
= 5 мгЖпр
экв/кг
Жод
gk
г/м3
ц
= 6 мг-экв/кг
Жпр
Жод
ц
= 7 мг-экв/кг
Жпр
Жод
gk г/м3
gk г/м3
мгмгмгмгмгмгэкв/кг
экв/кг
экв/кг
экв/кг
экв/кг
экв/кг
1,2 1,7 174,9 2,5 132,5 3,3 90,1 4,2 42,4 5,0 Обработка 5,8 Обработка
кислотой
кислотой
не
не
требуется
требуется
1,5 1,3 196,1 2,0 159,0 2,7 121,9 3,3 90,1 4,0
53,0
4,7
15,9
2,0 1,0 212,0 1,5 185,5 2,0 159,0 2,5 132,5 3,0
106,0
3,5
79,5
2,5 0,8 222,6 1,2 201,4 1,6 180,2 2,0 159,0 2,4
137,8
2,8
116,6
3,0 0,7 227,9 1,0 212,0 1,3 196,1 1,7 174,9 2,0
159,0
2,3
143,1
3,5 0,6 233,2 0,9 217,3 1,1 206,7 1,4 190,8 1,7
174,9
2,0
159,0
4,0 0,5 238,5 0,8 222,6 1,0 212,0 1,3 186,1 1,5
185,5
1,8
169,6
4,5 0,7 227,9 0,9 217,0 1,1 206,7 1,3
196,1
1,6
180,2
5,0 0,6 233,2 0,8 222,6 1,0 212,0 1,2
201,4
1,4
190,8
5,5 0,5 238,5 0,7 227,9 0,9 217,0 1,1
206,7
1,3
196,1
6,0 0,5 238,5 0,7 227,9 0,8 222,6 1,0
212,0
1,2
201,4
6,5 0,5 238,5 0,6 233,2 0,8 222,6 0,9
217,0
1,1
206,7
24
7,0
7,5
8,5
9,0
-
-
-
-
0,5
0,5
0,5
-
238,5
238,5
238,5
-
0,7
0,6
0,6
0,6
227,9
233,2
233,2
233,2
0,8
0,8
0,7
0,7
222,6
222,6
227,9
227,9
0,9
0,9
0,8
0,8
217,0
217,0
222,6
222,6
Таблица 9. Норма расхода серной кислоты (купоросного масла) при Ждк =
6 мг-экв/кг
ц
= 2 мгЖпр
ц
= 3 мгЖпр
ц
= 4 мгЖпр
ц
= 5 мгЖпр
ц
= 6 мгЖпр
ц
= 7 мгЖпр
экв/кг
экв/кг
экв/кг
экв/кг
экв/кг
экв/кг
д
о
д
о
д
о
д
о
Ж
1,2
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
6,5
7,0
7,5
8,0
8,5
9,0
мгэкв/кг
1,7
1,3
1,0
0,8
0,7
0,6
0,5
-
Ж
gk г/м3
227,9
249,1
265,0
275,8
280,9
286,2
291,5
-
мгэкв/кг
2,5
2,0
1,5
1,2
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,5
0,5
-
Ж
gk г/м3
185,5
212,0
238,5
254,4
265,0
270,3
275,6
280,9
286,2
291,5
291,5
291,5
-
мгэкв/кг
3,3
2,7
2,0
1,6
1,3
1,1
1,0
0,9
0,8
0,7
0,7
0,6
0,6
0,5
0,5
0,5
-
gk
г/м3
143,1
174,9
212,0
233,2
249,1
259,7
265,0
270,3
275,6
280,9
280,9
286,2
286,2
291,5
291,5
291,5
-
Ж
мгэкв/кг
4,2
3,3
2,5
2,0
1,7
1,4
1,3
1,1
1,0
0,9
0,8
0,8
0,7
0,7
0,6
0,6
0,6
gk г/м3
95,4
143,1
185,5
212,0
227,9
243,8
249,1
259,7
265,0
270,3
275,6
275,6
280,9
280,9
286,2
286,2
286,2
мгЖ д мгgk г/м3 о
gk г/м3
экв/кг
экв/кг
Жод
5,0
4,0
3,0
2,4
2,0
1,7
1,5
1,3
1,2
1,1
1,0
0,9
0,9
0,8
0,8
0,7
0,7
53,0
106,0
159,0
190,8
212,0
227,9
238,5
249,1
254,4
259,7
265,0
270,3
270,3
275,6
275,6
280,9
280,9
5,8
4,7
3,5
2,8
2,3
2,0
1,8
1,6
1,4
1,3
1,2
1,1
1,0
0,9
0,9
0,8
0,8
10,6
68,9
148,4
169,6
196,1
212,0
222,6
233,2
243,8
249,1
254,4
259,7
265,0
270,3
270,3
275,6
275,6
Таблица 10. Норма расхода серной кислоты (купоросного масла) при Ждк
= 7 мг-экв/кг
ц
= 2 мгЖпр
ц
= 4 мгЖпр
ц
= 5 мгЖпр
ц
= 6 мгЖпр
ц
= 7 мгЖпр
экв/кг
экв/кг
экв/кг
экв/кг
экв/кг
экв/кг
д
д
д
д
д
Ж
Ж
Ж
Ж
Ж
мгмгмгмгмгмгgk г/м3 о
gk г/м3 о
gk г/м3 о
gk г/м3 о
gk г/м3 о
gk г/м3
экв/кг
экв/кг
экв/кг
экв/кг
экв/кг
экв/кг
1,7 280,9 2,5
238,5 3,3 196,1 4,2 148,4 5,0 106,0 5,8
63,6
1,3 302,1 2,0
265,0 2,7 227,9 3,3 196,1 4,0 159,0 4,7 121,9
1,0 318,0 1,5
291,5 2,0 265,0 2,5 238,5 3,0 212,0 3,5 185,5
0,8 328,6 1,2
307,4 1,6 286,2 2,0 265,0 2,4 243,8 2,8 222,6
0,7 333,9 1,0
318,0 1,3 302,1 1,7 280,9 2,0 265,0 2,3 249,1
0,6 339,2 0,9
323,3 1,1 312,7 1,4 296,8 1,7 280,9 2,0 265,0
0,5 344,5 0,8
328,6 1,0 318,0 1,3 302,1 1,5 291,5 1,8 275,6
0,7
333,9 0,9 323,3 1,1 312,7 1,3 302,1 1,6 286,2
0,6
339,2 0,8 328,6 1,0 318,0 1,2 307,4 1,4 296,8
0,5
344,5 0,7 333,9 0,9 323,3 1,1 312,7 1,3 302,1
0,5
344,5 0,7 333,9 0,8 328,6 1,0 318,0 1,2 307,4
Жод
1,2
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
ц
= 3 мгЖпр
25
6,5
7,0
7,5
8,0
8,5
9,0
-
-
0,5
-
344,5
-
0,6
0,6
0,5
0,5
0,5
-
339,2
339,2
344,5
344,5
344,5
-
0,8
0,7
0,7
0,6
0,6
0,6
328,6
333,9
333,9
339,2
339,2
339,2
0,9
0,9
0,8
0,8
0,7
0,7
323,3
323,3
328,6
328,6
333,9
333,9
1,1
1,0
0,9
0,9
0,8
0,8
312,7
318,0
323,3
323,3
328,6
328,6
6.16. Обобщенные нормы приведены в таблице 11. Графическая
зависимость нормы расхода серной кислоты от остаточной карбонатной
жесткости добавочной воды приведена на рис.5.
Рис. 5. Удельный расход серной кислоты (олеума) для обработки
циркуляционной воды
Таблица 11. Обобщенные данные нормы расхода серной кислоты
(купоросного масла) при Ждк = 2 7 мг-экв/кг, Ждо = 5,8 0,5 мг-экв/кг с учетом
Жцпр = 2,0 7,0 мг-экв/кг, = 1,2 9,0
Ж кд
Жод gk
Ж кд
Жод
gk
Ж кд
Жод
gk
Ж кд
Жод
gk
Ж кд
Жод
gk
Ж кд
Жод
gk
26
мгг/м3
мгг/м3
экв/кг
экв/кг
10,6
10,6
10,6
10,6 6,0 5,8 10,6 7,0 5,8 63,6
21,2
21,2
21,2
21,2 6,0 5,6 21,2 7,0 5,6 74,2
31,8
31,8
31,8
31,8 6,0 5,4 31,8 7,0 5,4 84,8
42,4
42,4
42,4
42,4 6,0 5,2 42,4 7,0 5,2 95,4
53,0
53,0
53,0
53,0 6,0 5,0 53,0 7,0 5,0 106,0
63,6
63,6
63,6
63,6 6,0 4,8 63,6 7,0 4,8 116,6
74,2
74,2
74,2
74,2 6,0 4,6 74,2 7,0 4,6 127,2
79,5
84,8
84,8
84,8 6,0 4,4 84,8 7,0 4,4 137,8
106,0
106,0
106,0 6,0 4,0 106,0 7,0 4,0 159,0
116,6
116,6
116,6 6,0 3,8 116,6 7,0 3,8 169,6
127,2
127,2
127,2 6,0 3,6 127,2 7,0 3,6 180,2
132,5
137,8
137,8 6,0 3,4 137,8 7,0 3,4 190,8
148,4
148,4 6,0 3,2 148,4 7,0 3,2 201,4
159,0
159,0 6,0 3,0 159,0 7,0 3,0 212,0
169,6
169,6 6,0 2,8 169,6 7,0 2,8 222,6
180,2
180,2 6,0 2,6 180,2 7,0 2,6 233,2
185,5
190,8 6,0 2,4 190,8 7,0 2,4 243,8
201,4 6,0 2,2 201,4 7,0 2,2 254,4
212,0 6,0 2,0 212,0 7,0 2,0 265,0
222,6 6,0 1,8 222,6 7,0 1,8 275,6
233,2 6,0 1,6 233,2 7,0 1,6 286,2
238,5 6,0 1,4 243,8 7,0 1,4 296,8
6,0 1,2 254,4 7,0 1,2 307,4
6,0 1,0 265,0 7,0 1,0 318,0
6,0 0,8 275,6 7,0 0,8 328,6
6,0 0,6 286,2
Примечание. При применении для обработки циркуляционной воды башенной кислоты
приведенная норма расхода купоросного масла умножается на коэффициент 1,25.
мгэкв/кг
2,0 1,8
2,0 1,6
2,0 1,4
2,0 1,2
2,0 1,0
2,0 0,8
2,0 0,6
2,0 0,5
-
г/м3
мгэкв/кг
3,0 2,8
3,0 2,6
3,8 2,4
3,0 2,2
3,0 2,0
3,0 1,8
3,0 1,6
3,0 1,4
3,0 1,0
3,0 0,8
3,0 0,6
3,0 0,5
-
г/м3
мгэкв/кг
4,0 3,8
4,0 3,6
4,0 3,4
4,0 3,2
4,0 3,0
4,0 2,8
4,0 2,6
4,0 2,4
4,0 2,0
4,0 1,8
4,0 1,6
4,0 1,4
4,0 1,2
4,0 1,0
4,0 0,8
4,0 0,6
4,0 0,5
-
г/м3
мгэкв/кг
5,0 4,8
5,0 4,6
5,0 4,4
5,0 4,2
5,0 4,0
5,0 3,8
5,0 3,6
5,0 3,4
5,0 3,0
5,0 2,8
5,0 2,6
5,0 2,4
5,0 2,2
5,0 2,0
5,0 1,8
5,0 1,6
5,0 1,4
5,0 1,2
5,0 1,0
5,0 0,8
5,0 0,6
5,0 0,5
5,0 5,0 5,0 -
г/м3
7. Определение нормы расхода фосфатов на обработку
циркуляционной воды
7.1. Обрабатывать циркуляционную воду фосфатами можно только в
оборотных системах с градирнями или брызгальными бассейнами.
7.2. Применение фосфатов (гексаметафосфата натрия, тринатрийфосфата
и суперфосфата) для обработки циркуляционной воды ограничено их
стабилизирующим свойством. В связи с этим обработка возможна при
карбонатной жесткости добавочной воды до 3,0 мг-экв/кг, постоянной
жесткости добавочной воды до 2,0 мг-экв/кг, степени упаривания воды в
циркуляционной системе до 2,2÷2,6.
7.3. Обязательным условием, обеспечивающим безнакипный режим
теплотехнического оборудования ТЭС, является поддержание предельной
стабилизируемой фосфатами карбонатной жесткости циркуляционной воды,
что достигается ограничением степени упаривания воды в циркуляционной
системе путем принудительной продувки.
27
7.4. Размер продувки определяется по формуле (29):
Р3
где:
P3
P1
P2
Ждк
Жднк
Жст.ф
Ж кд
Жст.ф
0,15 Ж нкд Р1
Ж кд 0,15 Ж нкд
Р2 ,
(29)
– потери воды из систем охлаждения в результате
продувки, % от расхода циркуляционной воды;
– потери воды из систем охлаждения в результате
испарения, % от расхода циркуляционной воды. P1 изменяется посезонно: летом 1,6, весной и осенью 1,3,
зимой 1,0% (расчет производится по формуле (28));
– потери воды из систем охлаждения в результате уноса
капель ветром, % от расхода циркуляционной воды
(определяется по табл. 2);
– карбонатная жесткость добавочной воды, мг-экв/кг;
– некарбонатная жесткость добавочной воды, мг-экв/кг;
– карбонатная жесткость циркуляционной воды,
стабилизируемая фосфатами, мг/экв/кг.
7.5. Предельная карбонатная жесткость циркуляционной воды,
стабилизируемая фосфатами, с учетом постоянной жесткости воды в системе
охлаждения определяется по формуле (30):
ц
Ж пр
.ф
где:
Ж ст.ф 0,15 Ж нкц
(30)
Жцпр.ф – предельная карбонатная жесткость циркуляционной
воды, стабилизируемая фосфатами, мг/экв/кг;
Жст.ф – карбонатная жесткость циркуляционной воды,
стабилизируемая фосфатами, мг/экв/кг; принимается
равной 6,0 мг-экв/кг при обработке гексаметафосфатом и
5,0 мг-экв/кг - тринатрийфосфатом или суперфосфатом;
ц
Ж нк – некарбонатная жесткость добавочной воды, мг-экв/кг;
7.6. Нормы расхода фосфатов на обработку циркуляционной воды с
учетом поддержания в ней концентрации Р2О5 = 1,5 мг/кг и восполнения потерь
со шламом определяются по формуле (31):
gф
где:
gф
150
Кф
40
Q ( Р1
Р2
Р3 )
,
(31)
– норма расхода фосфатов на обработку циркуляционной
воды, г/м3;
28
Кф
P1
P2
P3
ν
Q
– содержание Р2О5 в дозируемом реагенте, %, (для
гексаметафосфата
натрия
Kф
=
50 55%,
для
тринатрийфосфата Kф = 17 18%, для суперфосфата Kф =
15 18%);
– потери воды из систем охлаждения в результате
испарения, % от расхода циркуляционной воды. P1 изменяется посезонно: летом 1,6, весной и осенью 1,3,
зимой 1,0% (расчет производится по формуле (28));
– потери воды из систем охлаждения в результате уноса
капель ветром, % от расхода циркуляционной воды
(определяется по табл. 2);
– потери воды из систем охлаждения в результате
продувки, % от расхода циркуляционной воды;
– вместимость системы охлаждения, м3;
– расход охлаждающей воды, м3/ч.
7.7. В расчетах норм расходов принимаются следующие условия и
данные:
при обработке циркуляционной воды ортофосфатами Kф = 18%,
гексаметафосфатом натрия - Kф = 50%;
карбонатная жесткость добавочной воды 2,0 и 3,0 мг-экв/кг;
некарбонатная жесткость добавочной воды 2, 0 мг-экв/кг;
карбонатная жесткость, стабилизируемая ортофосфатами, 5,0 мг-экв/кг,
гексаметафосфатом натрия - 6,0 мг-экв/кг;
потери на испарение рассчитываются по формуле (28). Для летнего
сезона года обычно P1 = 1,6%, для весеннего и осеннего P1 = 1,3%, для зимнего
P1 = 1,0%;
потери на разбрызгивание составляют от 3,0 до 0,2% согласно табл.2;
степень упаривания воды в системе охлаждения рассчитывается по
формуле (27);
отношение
Q
принимается равным 0,5, как среднее для ТЭС.
Расчетные данные расхода фосфатов на обработку циркуляционной воды
для летнего, весеннего, осеннего и зимнего сезонов года приводятся в таблице
12.
Таблица 12. Нормы расхода фосфатов на обработку циркуляционной
воды в граммах на кубический метр добавочной воды
Ортофосфаты
Сезон года
Летний
мг- P1
экв/кг %
Ж
д
к
2,0
P2
%
1,6 3,0
ц
пр.ф
Ж
P3 %
Продув
мгэкв/кг
1
4,5
Гексаметафосфатнатрия
gф
г/м3
12,
ц
Жпр
.ф
P3
Продув
мгэкв/кг
1
5,5
gф
г/м3
7,3
29
-«-
2,0
ка не
требуется
1,6 2,5
То же
-«-
2,0
1,6 2,0
-«-
-«-
2,0
1,6 1,5
-«-
-«-
2,0
1,6 1,0
0,4
-«-
2,0
1,6 0,5
0,9
-«-
2,0
1,6 0,2
1,2
-«-
3,0
1,6 3,0
0,1
-«-
3,0
1,6 2,5
0,6
-«-
3,0
1,6 2,0
-«-
3,0
1,6 1,5
-«-
3,0
1,6 1,0
-«-
3,0
1,6 0,5
-«-
3,0
1,5 0,2
Весенний
и осенний
2,0
1,3 3,0
То же
2,0
1,3 2,5
-«-
2,0
1,3 2,0
-«-
2,0
1,3 1,5
-«-
2,0
1,3 1,0
-«-
2,0
1,3 0,5
-«-
2,0
1,3 0,2
-«-
3,0
1,3 3,0
-«-
3,0
1,3 2,5
-«-
3,0
1,3 2,0
,5
ка не
требуется
13,
То же
2
13,
-«9
14,
-«8
15,
-«1
15,
0,5
1
15,
0,8
1
12,
Продув
6
ка не
требуется
12,
То же
6
12,
-«6
12,
0,5
6
12,
1,0
6
12,
1,5
6
12,
1,8
6
13,
Продув
0
ка не
требуется
13,
То же
6
14,
-«4
15,
-«5
16,
-«6
16,
0,3
6
16,
0,6
6
13,
Продув
0
ка не
требуется
13,
То же
6
13,
-«6
7
1
,6
1
,8
2
,1
2
,2
2
,2
2
,2
1
,5
4,5
1
,5
1,1
1
,5
1,6
1
,5
2,1
1
,5
2,6
1
,5
2,9
1
,5
Продув
1
ка не
,4
требуется
То же
1
,5
-«1
,7
-«1
,9
0,1
2
,2
0,6
2
,2
0,9
2
,2
Продув
1
ка не
,4
требуется
То же
1
,5
0,5
1
,5
4,5
4,5
4,4
4,4
4,4
4,4
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,6
4,5
4,5
4,4
4,4
4,4
4,4
4,6
4,6
4,6
,5
1
,6
1
,8
2
,1
2
,6
2
,6
2
,6
1
,6
5,5
7,9
5,5
8,6
5,4
9,5
5,2
5,5
10,
7
10,
7
10,
7
7,3
1
,6
1
,8
1
,8
1
,8
1
,8
1
,8
1
,4
5,5
7,9
5,5
8,6
5,5
8,6
5,5
8,6
5,5
8,6
5,5
8,6
5,6
7,7
1
,5
1
,7
1
,9
2
,3
2
,6
2
,6
1
,4
5,5
8,3
5,5
9,1
5,4
5,6
10,
1
11,
7
12,
5
12,
5
7,7
1
,5
1
,7
5,5
3,3
5,5
9,1
5,2
5,2
5,3
5,2
5,2
30
-«-
3,0
1,3 1,5
-«-
3,0
1,3 1,0
-«-
3,0
1,3 0,5
-«-
3,0
1,3 0,2
Зимний
2,0
1,0 3,0
-«-
2,0
1,0 2,5
-«-
2,0
1,0 2,0
-«-
2,0
1,0 1,5
-«-
2,0
1,0 1,0
-«-
2,0
1,0 0,5
-«-
2,0
1,0 0,2
-«-
3,0
1,0 3,0
-«-
3,0
1,0 2,5
-«-
3,0
1,0 2,0
-«-
3,0
1,0 1,5
-«-
3,0
1,0 1,0
-«-
3,0
1,0 0,5
-«-
3,0
1,0 0,2
1,0
1
,5
1,5
1
,5
2,0
1
,5
2,3
1
,5
Продув
1
ка не
,3
требуется
То же
1
,4
-«1
,5
-«1
,7
-«2
,0
0,3
2
,2
0,6
2
,2
Продув
1
ка не
,3
требуется
То же
1
,4
-«1
,5
0,4
1
,5
0,9
1
,5
1,4
1
,5
1,7
1
,5
4,6
4,6
4,6
4,6
4,6
4,6
4,6
4,5
4,4
4,4
4,4
4,6
4,6
4,6
4,5
4,5
4,5
4,5
13,
6
13,
6
13,
6
13,
6
13,
3
14,
0
15,
0
16,
3
18,
3
19,
1
19,
1
13,
3
14,
0
15,
0
15,
1
15,
1
15,
1
15,
1
0,1
1
,8
0,6
1
,8
1,1
1
,8
1,4
1
,8
Продув
1
ка не
,3
требуется
То же
1
,4
-«1
,5
-«1
,7
-«2
,0
0,1
2
,6
0,4
2
,6
Продув
1
ка не
,3
требуется
То же
1
,4
-«1
,5
-«1
,7
0,2
1
,8
0,7
1
,8
1,0
1
,8
5,5
9,9
5,5
9,9
5,5
9,9
5,5
9,9
5,6
8,0
5,6
8,7
5,6
9,7
5,5
5,6
11,
0
13,
0
15,
4
15,
4
8,0
5,6
8,7
5,6
9,7
5,5
11,
0
12,
0
12,
0
12,
0
5,4
5,2
5,2
5,5
5,5
5,5
8. Методика расчета нормы расхода оксиэтилидендифосфоновой
кислоты
8.1. Обрабатывать циркуляционную воду можно только в оборотных
системах с градирнями или брызгальными бассейнами.
8.2. Применение ОЭДФК для обработки циркуляционной воды
ограничено ее стабилизирующим свойством. Максимальная стабилизируемая
ОЭДФК карбонатовая жесткость циркуляционной воды, при которой
обеспечивается безнакипный режим работы теплотехнического оборудования
31
ТЭС, составляет 7,5 мг-экв/кг.
8.3. Карбонатная жесткость циркуляционной воды поддерживается на
уровне 7,5 мг-экв/кг путем ограничения степени упаривания воды в системе
охлаждения.
8.4. Допустимая степень упаривания воды в системе определяется по
формуле (32):
ц
Ж пр
.о
доп
где:
φдоп
Жцпр.о
Ждк
Ж кд
(32)
– допустимая степень упаривания воды в системе
технического водоснабжения;
– предельная карбонатная жесткость циркуляционной воды,
стабилизируемая ОЭДФК, мг-экв/кг;
– карбонатная жесткость добавочной воды, мг-экв/кг.
8.5. Допустимая степень упаривания обеспечивается путем продувки
системы охлаждения, которая рассчитывается по формуле (33):
Р3
где:
P3
Жцпр.о
Ждк
P1
P2
Ж кд Р1
ц
Ж пр
Ж кд
.о
Р2
(33)
– потери воды из систем охлаждения в результате
продувки, % от расхода циркуляционной воды;
– предельная карбонатная жесткость циркуляционной воды,
стабилизируемая ОЭДФК, мг-экв/кг (принимается равной
7,5 мг-экв/кг);
– карбонатная жесткость добавочной воды, мг-экв/кг.
– потери воды из систем охлаждения в результате
испарения, % от расхода циркуляционной воды. P1 изменяется посезонно: летом 1,6, весной и осенью 1,3,
зимой 1,0% (расчет производится по формуле (28));
– потери воды из систем охлаждения в результате уноса
капель ветром, % от расхода циркуляционной воды
(определяется по табл. 2);
8.6. При больших потерях воды из системы охлаждения за счет
капельного уноса (зависит от конструкции охладителя, табл.2) и низкой
карбонатной жесткости добавочной воды продувка системы не требуется, а
степень упаривания может установиться ниже допустимой, соответственно
установится и карбонатная жесткость циркуляционной воды ниже предельной,
максимально стабилизируемой ОЭДФК (7,5 мг-экв/кг). В таких случаях сначала
определяется степень упаривания ( ):
32
Р1 Р2
,
Р
где:
φ
P1
P2
P
(34)
– степень упаривания воды в системе технического
водоснабжения;
– потери воды из систем охлаждения в результате
испарения, % от расхода циркуляционной воды;
– потери воды из систем охлаждения в результате уноса
капель ветром, % от расхода циркуляционной воды
(определяется по табл. 2);
– полные потери воды из систем охлаждения, % от расхода
циркуляционной воды (сумма Р1, Р2, Р3)
а затем карбонатная жесткость циркуляционной воды, которая должна
стабилизироваться ОЭДФК:
Жкц.о
где:
Жкд
(35)
Жцк.о – карбонатная жесткость циркуляционной воды, которая
должна стабилизироваться ОЭДФК, мг-экв/кг;
д
Ж к – карбонатная жесткость добавочной воды, мг-экв/кг;
φ
– степень упаривания воды в системе технического
водоснабжения.
8.7. Норма расхода ОЭДФК (мг/кг) на обработку циркуляционной воды
определяется по формуле (36):
g ОЭДФК
где:
,
(36)
gОЭДФ – норма расхода ОЭДФК на обработку циркуляционной
воды, мг/кг;
К
– заданная дозировка ОЭДФК; находится по рис. 6.;
φ
– степень упаривания воды в системе технического
водоснабжения.
33
Рис. 6. Зависимость требуемой дозировки ОЭДФК ( ) от карбонатной
жесткости циркуляционной воды ( Жкц )
Данные расчетов нормы расхода ОЭДФК приводятся в таблице 13.
Таблица 13. Норма расхода ОЭДФК, г/м3 добавочной воды при
предельной,
стабилизируемой
ОЭДФК,
карбонатной
жесткости
циркуляционной воды до 7,5 мг-экв/кг
Ж кц
Лето
P2
мг- % P1
%
экв/кг
2,0
2,0
2,0
3,0
3,0
3,0
3,0
3,0
3,0
3,0
4,0
4,0
4,0
4,0
4,0
4,0
4,0
5,0
Весна и осень
Ж кц
Ж кц
Зима
Жц
к
gОЭДФК P1
gОЭДФК P1
gОЭДФК
P3 %
P3 %
P3 %
мг- г/м3 %
мг- г/м3 %
мг- г/м3
экв/кг
экв/кг
экв/кг
3,0 1,6
Не
1,5 3,0 0,04 1,3 Продувка 1,4 2,8
- 1,0 Продувка 1,3 2,6
требуется
не
не
требуется
требуется
2,5 1,6 То же 1,6 3,2 0,05 1,3 То же 1,5 3,0 0,04 1,0 То же 1,4 2,8
2,0 1,6
-«1,8 3,6 0,08 1,3
-«1,7 3,4 0,05 1,0
-«1,5 3,0 0,04
3,0 1,6 Продувка 1,5 4,5 0,23 1,3 Продувка 1,4 4,2 0,19 1,0 Продувка 1,3 3,9 0,15
не
не
не
требуется
требуется
требуется
2,5 1,6 То же 1,6 4,8 0,26 1,3 То же 1,5 4,5 0,23 1,0 То же 1,4 4,2 0,19
2,0 1,6
-«1,8 5,4 0,37 1,3
-«1,7 5,1 0,32 1,0
-«1,5 4,5 0,23
1,5 1,6
-«2,1 6,3 0,56 1,3
-«1,9 5,7 0,42 1,0
-«1,7 5,1 0,32
1,0 1,6
0,1
2,5 7,5 0,80 1,3
-«2,3 6,9 0,68 1,0
-«2,0 6,0 0,50
0,5 1,6
0,6
2,5 7,5 0,80 1,3
0,4
2,5 7,5 0,80 1,0
0,2
2,5 7,5 0,80
0,2 1,6
0,9
2,5 7,5 0,80 1,3
0,7
2,5 7,5 0,80 1,0
0,5
2,5 7,5 0,80
3,0 1,6 Продувка 1,5 6,1 0,67 1,3 Продувка 1,4 5,6 0,52 1,0 Продувка 1,3 5,2 0,48
не
не
не
требуется
требуется
требуется
2,5 1,6 То же 1,6 6,4 0,75 1,3 То же 1,5 6,0 0,67 1,0 То же 1,4 5,6 0,52
2,0 1,6
-«1,8 7,2 0,99 1,3
-«1,7 6,8 0,91 1,0
-«1,5 6,0 0,67
1,5 1,6
0,3
1,9 7,5 1,05 1,3
-«1,9 7,5 1,05 1,0
-«1,7 6,8 0,91
1,0 1,6
0,8
1,9 7,5 1,05 1,3
0,5
1,9 7,5 1,05 1,0
0,1
1,9 7,5 1,05
0,5 1,6
1,3
1,9 7,5 1,05 1,3
1,0
1,9 7,5 1,05 1,0
0,6
1,9 7,5 1,05
0,2 1,6
1,6
1,9 7,5 1,05 1,3
1,3
1,9 7,5 1,05 1,0
0,9
1,9 7,5 1,05
3,0 1,6
0,2
1,5 7,5 1,33 1,3 Продувка 1,4 7,0 1,17 1,0 Продувка 1,3 6,5 1,03
не
не
34
5,0
5,0
5,0
5,0
5,0
5,0
2,5 1,6
2,0 1,6
1,5 1,6
1,0 1,6
0,5 1,6
0,2 1,6
0,7
1,2
1,7
2,2
2,7
3,0
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
1,33
1,33
1,33
1,33
1,33
1,33
1,3
1,3
1,3
1,3
1,3
1,3
требуется
0,1
1,5
0,6
1,5
1,1
1,5
1,6
1,5
2,1
1,5
2,4
1,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
1,33
1,33
1,33
1,33
1,33
1,33
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
требуется
То же 1,4
-«1,5
0,5
1,5
1,0
1,5
1,5
1,5
1,8
1,5
7,0
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
1,16
1,33
1,33
1,33
1,33
1,33
9. Методика расчета удельного расхода хлора
9.1. Удельный расход хлора зависит от природы и содержания в воде
органических и неорганических соединений, окисляющихся хлором, и
определяется на основании данных хлоропоглощаемости воды. Для
охлаждающей воды удельный расход хлора следует подбирать так, чтобы в
воде, выходящей из конденсатора, содержание активного хлора не превышало
0,4÷0,5 г/м3. Время контакта воды с хлором при определении
хлоропоглощаемости следует принимать равным времени прохождения воды от
места ввода хлора до выхода из наиболее отдаленного конденсатора.
9.2. При отсутствии данных по хлоропоглощаемости воды для
предварительных расчетов можно пользоваться ориентировочными данными по
количеству вводимого хлора приведенными в табл.14.
Таблица 14. Нормы удельного расхода хлора для обработки воды
Окисляемость,
мг/кг О2
Менее 10
От 10 до 15 вкл.
Св. 15 до 25 вкл.
Удельный расход хлора (г/м3) при продолжительности
пребывания воды в трубопроводах и конденсаторе, мин
1
2
4 и более
1,5
2,0
2,5
2,5
3,5
4,0
5,0
5,0
6,5
9.3. Суточный расход хлора определяется по формуле (37):
G
где:
G
Q
gхл
п
Q g хл
п
,
60 1000
– удельный расход хлора, г/м3;
– расход охлаждающей воды, м3/ч;
– удельный расход хлора, г/м3;
– продолжительность периода введения хлора, мин;
– число периодов введения хлора в течение 1 суток.
(37)
35
10. Методика расчета нормы расхода реагентов для эксплуатационных
химических очисток теплоэнергетического оборудования
10.1. Химической очистке подвергаются:
10.1.1. При предпусковой очистке оборудования ТЭС с котлами на
давление пара 10 МПа (100 кгс/см2) и выше - деаэратор, питательный тракт с
ПВД, испарительные и перегревательные поверхности, паропроводы. Котлы на
давление пара ниже 10 МПа (100 кгс/см2) и водогрейные котлы подвергаются
только щелочению.
10.1.2. При эксплуатационной очистке:
в барабанных котлах - экранная система, водяной экономайзер, барабан;
в прямоточных котлах - испарительная часть до встроенных задвижек;
в водогрейных котлах - все поверхности водяного тракта в пределах
котла;
в конденсаторах турбин - поверхности со стороны циркуляционной воды,
входные и выходные камеры.
10.2 Расчет количества реагентов, необходимых для химической очистки
оборудования, не указанного в пп.10.1.1 и 10.1.2., производится дополнительно
для каждого конкретного случая.
10.3. Предусмотрена химическая очистка наиболее эффективным
методом - принудительной циркуляцией промывочных растворов с помощью
специальных насосов. Расход реагентов для химических очисток упрощенными
методами (травлением, с естественной циркуляцией при растопке котла,
локально отдельных поверхностей по разомкнутой схеме и т.д.) данными
Нормами не предусмотрен и должен рассчитываться отдельно.
10.4. Расчет расхода реагентов дли химических очиток производится из
условия полноты удаления отложений, количество которых не превышает
следующих значений средней загрязненности по периметру трубы (г/м2):
При предпусковой очистке
При эксплуатационной очистке:
для
барабанных
паропроизводительностью
до 100
100÷320
более 320
для прямоточных котлов
для водогрейных котлов
для конденсаторов турбин
160
котлов
900
650
500
250
1250
1250
Для
указанного
оборудования
количество
отложений
при
эксплуатационных очистках принято в среднем на 25% выше установленных
предельно-допустимых значений загрязненности.
10.5. При составлении норм принимается, что предпусковые химические
36
очистки котлов всех типов производятся по одному или двум контурам. При
очистках по двухконтурной схеме в один контур включаются питательный
тракт и испарительные поверхности, в другой перегревательные.
Эксплуатационные химические очистки котлов всех типов производятся
по одному контуру.
Эксплуатационные химические очистки конденсаторов турбин
производятся по частям, расход же реагентов определяется на все части
конденсатора.
10.6. Химические очистки в зависимости от типа и производительности
оборудования производятся методами, приведенными в табл.15 и 16.
Таблица 15. Методы предпусковых химических очисток
Наличие в
пароводяном
Паропроизвотракте котла
дительность
стали
Основной
котла, т/ч
аустенитного
класса
160÷230
Нет
Соляной
кислотой
320
Нет
Соляной
кислотой
320
Есть
Фталевым
ангидридом
120÷500
Нет
420÷500
Есть
Соляной
кислотой
Фталевым
ангидридом
Метод очистки
Возможный
Фталевым ангидридом
Фталевым ангидридом
При очистке в один контур композицией комплексона с
серной
кислотой,
или
с
концентратом
низкомолекулярных
кислот
(НМК), или с фталевым
ангидридом.
При очистке в два контура для
первого контура - соляной
кислотой, для второго контура композицией комплексона с
серной
кислотой,
или
с
концентратом НМК, или с
фталевым ангидридом
Фталевым ангидридом
При очистке в один контур
композицией комплексона
серной
кислотой,
или
концентратом НМК, или
фталевым ангидридом.
с
с
с
37
При очистке в два контура для
первого контура - соляной
кислотой, для второго контура композицией комплексона с
серной
кислотой,
или
с
концентратом НМК, или со
фталевым ангидридом
1. Фталевым ангидридом.
2. Композицией комплексона с
серной
кислотой,
или
с
концентратом НМК, или с
фталевым ангидридом
с Фталевым ангидридом.
При очистке в два контура для
первого контура - соляной
кислотой, для второго контура композицией комплексона с
серной
кислотой,
или
с
концентратом НМК, или с
фталевым ангидридом
1. Фталевым ангидридом.
с 2. Композицией комплексона
со фталевым ангидридом или
концентратом НМК
Композицией комплексона с
с серной
кислотой
или
с
фталевым ангидридом
640÷670
Нет
Соляной
кислотой
640÷670
Есть
Композицией
серной
кислотой
1000
Есть
1600
Есть
2500
Есть
4000
Есть
Композицией
комплексона
серной
кислотой
Композицией
комплексона
лимонной
кислотой
Композицией Композицией комплексона
комплексона с серной
кислотой
или
лимонной
фталевым ангидридом
кислотой
Композицией Композицией комплексона
комплексона с серной
кислотой
или
лимонной
фталевым ангидридом
кислотой
Таблица 16. Методы эксплуатационных химических очисток
Оборудование
Барабанные котлы
паропроизводительностью,
т/ч:
Метод очистки
Основной
Возможный
с
с
с
с
38
до 320
320 и более
Соляной кислотой
Соляной кислотой
Прямоточные котлы
Композицией на
основе
комплексонов
Соляной кислотой
Концентратом или
водным
конденсатом НМК
Водогрейные котлы
Конденсаторы турбин
Композицией на основе
комплексонов
Соляной кислотой
Концентратом НМК
Соляной кислотой
10.7. Объемы промывочных контуров, определенные суммированием
объемов очищаемого оборудования, деаэратора (или промывочного бака, объем
которого принимается равным 1/3 объема очищаемого оборудования) и
временных трубопроводов при расчете норм расходов реагентов принимаются
в соответствии со значениями, приведенными в табл.17, 18.
Таблица 17. Объемы промывочных контуров при предпусковых
химических очистках котлов, м3
Схема, проектное
топливо
Одноконтурная
Газ, мазут
Твердое топливо
Двухконтурная
I контур
II контур
220
Паропроизводительность котла, т/ч
320 420÷500 640÷670 1000 1600 2650 4000
200
200
250
250
300
300
500
500
500
600
-
200
150
250
200
320
220
-
750 1200 1500
1000 2000
-
-
-
Таблица 18. Объемы промывочных контуров при эксплуатационных
химических очистках паровых котлов, м3
Проектное топливо
1. Газ, мазут
2. Твердое топливо
Паропроизводительность котла, т/ч
50 100 160 220 320 420 500 640 670 1000 1600 2650 4000
40 60 80 100 120 150 160 185 210 220 320 450 550
45 70 90 115 140 170 180 230 260 300 370 600 -
Для водогрейных котлов и конденсаторов турбин в табл.19 и 20
приведены принятые поверхности нагрева и поверхности охлаждения, которые
необходимы для определения расхода соляной кислоты и НМК.
Примечание. Учитывая значительное различие в площадях поверхностей
нагрева котлов одинаковой паропроизводительности, но сжигающих разное
топливо (газ, мазут, твердое топливо), для предпусковых химических очисток
39
котлов паропроизводительностью более 670 т/ч и для эксплуатационных
химических очисток котлов любой паропроизводительности значения объемов
промывочного контура приведены в зависимости от проектного топлива.
Таблица 19. Объемы промывочных контуров при эксплуатационных
химических очистках водогрейных котлов, м3
Тепловая производительность котла,
Гкал/ч
30
50
100
180
20
30
60
100
800
1300
3200
6000
Показатель
Объем промывочного контура, м3
Поверхность нагрева, м2
Таблица 20. Объемы промывочных контуров при эксплуатационных
химических очистках конденсаторов турбин, м3
Показатель
Мощность турбины, МВт
25
50 100 150
200
300
500
800 1200
Объем
промывочного 25 45 105 140 210 340 440 680 1000
3
контура, м
Поверхность охлаждения, 2000 3000 6200 9100 12000 15400 23000 36000 55000
м2
10.8. Расчет расхода всех реагентов, за исключением соляной кислоты и
НМК для водогрейных котлов и конденсаторов турбин, произведен исходя из
заданной концентрации реагента по технологиям химических очисток (см.
приложения 1 и 2) и данных табл.17 и 18, по формуле (38):
Q
г
де:
V C
K
(1)
Q
– количество реагента, т;
V
C
– объем промывочного контура, м3;
– концентрация реагента в контуре очистки, %;
– плотность промывочного раствора (равна 1 т/м3);
– коэффициент запаса (принимается равным 1,2);
– содержание реагента в исходном продукте, % (приложение 6;
если содержание реагента в исходном продукте не указано, его
значение принимается за 100%).
K
10.8.1. Расходы соляной кислоты, а также водного конденсата и
40
очищенного концентрата низкомолекулярных кислот (ВК НМК и К НМК) для
водогрейных котлов и конденсаторов турбин определяются по формуле (39),
исходя из площади очищаемой поверхности и удельной загрязненности 1250
г/м2.
10.8.2. Расход реагентов, необходимых для нейтрализации отработавших
промывочных растворов, рассчитывается в соответствии с приложениями 5 и 6.
10.9. Количество кислоты (в пересчете на 100%-ное вещество),
добавляемое к комплексону, определяется исходя из соотношения: на 1 т
трилона Б или этилендиаминтетрауксусной кислоты (ЭДТК): серной кислоты 1,2 т; фталевого ангидрида - 1,5 т; лимонной кислоты 1 т, адипиновой кислоты 1,5 т, К НMК - 1,3 т, сульфаминовой кислоты - 1,3 т.
10.10. Расход аммиачной воды (25%-ной) в зависимости от операции
принимается следующим:
10.10.1. Для проведения нейтрализации, совмещенной с водными
промывками, - из расчета 0,003 т на 1 м3 прокачиваемой воды, количество
которой принимается равным десятикратному объему контура очистки.
10.10.2. Для гидразинно-аммиачной пассивации - 0,8 т на 100 м3
промывочного контура.
10.10.3. Для приготовления двухзамещенной аммонийной соли ЭДТК 0,45 т на 1 т ЭДТК.
10.11. При составлении заказных спецификаций во всех случаях должен
быть проведен проверочный расчет необходимого количества соляной
ингибированной кислоты, трилона Б или ЭДТК, ВК НМК, К НМК, исходя из
реальной загрязненности и площади поверхности очищаемого оборудования.
Расчет осуществляется по формуле (39):
Q
где:
Q
S
d
K
S d 10
K
4
(39)
– количество реагента, т;
– удельный расход реагента (в пересчете на 100%-ное
вещество), практически требующийся для растворения
единицы массы отложений, кг/кг;
– площадь поверхности, подвергаемой очистке, м2;
– количество отложений на поверхности, г/м2;
– содержание реагента в исходном продукте, % (приложение
6; если содержание реагента в исходном продукте не
указано, его значение принимается за 100%).
Примечание: 1. Условно принимается, что отложения в конденсаторах
турбин и водогрейных котлах состоят из карбоната кальция, а в барабанных и
прямоточных котлах - из оксидов железа.
41
2. Значения (кг/кг) принимаются равными: - при растворении карбоната
кальция для соляной кислоты - 1,2, для НМК - 1,8; - при растворении оксидов
железа: для трилона Б или ЭДТК и для соляной кислоты - 2,0.
11. Методика расчета норм расхода химических реагентов для
нейтрализации сточных вод
11.1. Настоящая методика расчета распространяется на ТЭС, в процессе
эксплуатации которых образуются сточные воды, имеющие избыточную
кислотность или щелочность, и устанавливает методы расчета технологически
обоснованных норм расхода химических реагентов для нейтрализации сточных
вод
11.2. Под нормой расхода химических реагентов понимается количество
реагентов (кислоты или щелочи), необходимое для нейтрализации 1 м 3 сточных
вод.
11.3. На ТЭС сточные воды, имеющие избыточную кислотность или
щелочность (для сточных вод здесь и далее гидратная), образуются при
эксплуатации
водоподготовительных
установок
(ВПУ)
химического
обессоливания, при обмывках регенеративных воздухоподогревателей (РВП) и
конвективных поверхностей нагрева котлов, а также при химических
промывках и консервации оборудования.
11.4. Расход реагентов для нейтрализации сточных вод определяется
значением их избыточной кислотности или щелочности. Это значение, в свою
очередь, зависит от схемы ВПУ, удельных расходов реагентов для регенерации
ионитов и качества исходной воды. При обмывках РВП кислотность сточных
вод зависит от химического состава топлива и степени его сгорания. При
химических промывках и консервации оборудования значение кислотности или
щелочности зависит от выбранного метода и использованных при этом
реагентов.
11.5. Результаты расчетов сводятся в таблицу, форма которой приведена в
приложении 7.
Нормы расходов реагентов на нейтрализацию сточных вод утверждаются
руководством ТЭС.
11.6. Определение норм расхода реагентов для нейтрализации сточных
вод водоподготовительных установок
11.6.1. Установки химического обессоливания
Отработанные регенерационные растворы обессоливающих установок
перед сбросом в водные объекты направляются в баки-нейтрализаторы, где
происходят их смешивание и взаимная частичная нейтрализация. Для полной
нейтрализации сточных вод в баки-нейтрализаторы добавляются реагенты
(кислота или щелочь). Расход реагентов рассчитывается по формуле (40):
42
D
где:
D
K
A
K
A
(40)
– требуемый расход реагентов, г-экв/м3;
– сумма катионов в сточных водах, поступающих в бакнейтрализатор, г-экв/м3;
– сумма анионов в сточных водах, поступающих в бакнейтрализатор, г-экв/м3.
Преобладание (по расчету) катионов указывает на избыточную
щелочность, а анионов - на избыточную кислотность сточных вод в бакенейтрализаторе.
Сумма катионов - суммарное содержание катионов кальция, магния,
натрия, а сумма анионов - суммарное содержание сульфатов, хлоридов,
кремнекислоты, бикарбонатов, нитратов, органики. Количества этих
компонентов (г-экв/м3), поступающих в баки-нейтрализаторы с отработанными
регенерационными растворами, рассчитываются по следующим формулам
(41÷49):
Ca Ca n
Mg
Q q
q
Mg n
Q q
q
Q q
q
Na
Na n
SO4
Mg 4n
Q q
q
Cl
Cl n
HSiO3
HCO3
(41)
DH 2 SO4
49q
Q q
q
HSiO3n
0,1
DNaOH
40q
Q q
q
Q q
q
(42)
(43)
(44)
(45)
(46)
(47)
43
где: Can,
Mgn,
Nan, SOп4,
Cln, НSiOn3,
NOn3 ,Оргn
DNaOH,
DН2SO4
Q
q
NO3
NO3n
Q q
q
(48)
Орг
Орг n
Q q
q
(49)
– содержание соответствующих компонентов в воде
после предочистки (перед ионитными фильтрами), гэкв/м3;
– расходы (100%-ные) едкого натра и серной кислоты
на регенерацию ионитов, г/ч (принимаются по данным
технологического расчета схемы ВПУ);
– производительность ВПУ, м3/ч;
– расход воды на собственные нужды ВПУ
(регенерацию ионитов), м3/ч.
Количество сточных вод ВПУ химического обессоливания принимается
по данным технологического расчета схемы ВПУ или в виде разности между
количеством исходной и обработанной воды для ионитной части ВПУ.
Качество воды по содержанию отдельных составляющих (мг/кг) после
предочистки можно приближенно оценить по следующим формулам:
а) коагуляция воды сернокислым алюминием по формулам (50÷52):
где:
SOисх4,
SiOисх2,
Оргисх
к
SO4n
SO4исх
SiO2n
0,75 SiO2исх
(51)
Орг п
0,25 Орг исх
(52)
к
48
(50)
– содержание соответственно, сульфатов, кремнекислоты
и органических веществ в исходной воде, поступающей на
ВПУ, мг/кг;
– доза коагулянта, мг-экв/л. Обычно находится в пределах
0,5÷1,2 мг-экв/кг.
Остальные примеси в воде после коагуляции сернокислым алюминием
остаются без изменений;
б) совместное известкование и коагуляция воды сернокислым железом –
по формулам (50, 52÷55):
44
Жоп
где:
SOисх4,
SiOисх2,
Оргисх
Can, Mgn,
Оргn SOп4,
SiOисх2
Жисх, Щисх,
Жn, Щn
Жnо
к
Жоисх Щ исх
Щп
к
(53)
Mg n
Ж п Са п
(54)
SiO2n
0,35 SiO2исх
(55)
–
содержание
соответственно,
сульфатов,
кремнекислоты и органических веществ в исходной
воде, поступающей на ВПУ, мг/кг;
– содержание соответствующих компонентов в воде
после предочистки (перед ионитными фильтрами), мгэкв/кг (мг/кг);
– жесткость и щелочность соответственно в
исходной и осветленной воде, мг-экв/кг; (Щn щелочность осветленной воды находится в пределах
0,4÷0,8 мг-экв/кг.)
– общая жесткость воды до Н-катионитных фильтров, гэкв/м3;
– доза коагулянта, мг-экв/л. Обычно находится в
пределах 0,25÷0,75 мг-экв/кг.
Предполагается, что соединения железа на предочистке удаляются
полностью, а остальные показатели качества остаются без изменения.
Примечания: 1. Показатели качества воды, используемые в расчетах,
принимаются усредненные по сезонам за год и по годам за предыдущие 5 лет.
2. Для действующих электростанций при отсутствии химического
контроля за содержанием в воде вышеуказанных катионов и анионов
допускается определять кислотность или щелочность сточных вод химическим
анализом (титрованием с соответствующим индикатором).
Норма расхода реагентов (кг/м3) для нейтрализации сточных вод ВПУ
химического обессоливания определяется по формуле (56):
Нр
где:
Нр
D
Э
а
D Э 0,1
а
– норма расхода реагентов для нейтрализации сточных
вод ВПУ химического обессоливания кг/м3;
– требуемый расход реагентов, г-экв/м3;
– эквивалентная масса реагента, г/г-экв;
– содержание активной части в товарном реагенте, %.
11.6.2. Установка химического обессоливания по схеме «цепочка»
(56)
45
Расход реагентов для нейтрализации сточных вод ВПУ по схеме
«цепочка» определяется значением избыточной кислотности или щелочности, в
виде разности суммы катионов и анионов в сточных водах, поступающих в бакнейтрализатор.
Состав сточных вод в соответствии с методикой ВНИПИэнергопрома (по
рекомендациям ВТИ) находится по следующим формулам, г-экв/м3:
Са
Са п ( К1 1)
К1
Mg
Mg n ( K1 1)
K1
Na
Na n ( K1 1)
K1
A
SO4
SO4n ( K1 1)
K1
K в ( K1 1)
Cl
CO3
где: Can,
Mgn,
Nan, SOп4,
Cln, НSiOn3,
K1, K2
A
,в
K1
K1
Cl n ( K1 1)
K1
0,8 ( K1 1) ( K1
K1
HSiO3
( K 2 1)
K2 )
HSiO3n ( K1 1)
K1
– содержание соответствующих компонентов в воде
после предочистки (перед ионитными фильтрами), гэкв/м3;
– коэффициенты, определяемые по таблице 21;
– сумма анионов в сточных водах, поступающих в бакнейтрализатор, г-экв/м3;
– удельные расходы щелочи и кислоты на
регенерацию ионитов, г-экв/г-экв.
Таблица 21. Основные характеристики установки химического
обессоливания, работающих по схеме «цепочка»
Сумма анионов
Cl + SO4 мг- K1
экв/л
K2
Удельный расход,
г-экв/г-экв
NaOH H2SO4
Схема «цепочка»
46
До 2
0,1 0,02
2,4
1,5
H1n CK 1
H1 CK 1
A1 AH 31
3-4
0,2 0,05
1,75
1,2
H1n CK 1
H1 KY
D H 2 CK 1
4-5
6-7
0,25 0,08
0,5 0,1
1,75
1,75
1,2
1,8
H1n
KY
2
A2 AB 17
2
A1 AH 31
A2 AB 17
То же
H1 KY 2
H 2 CK 1
D
A1 AH 31
A2 AB 17
Норма расхода реагентов для нейтрализации сточных вод определяется
по формуле (40).
Примечание. Для действующих электростанций при отсутствии данных
по содержанию в воде вышеуказанных катионов и анионов допускается
определять кислотность или щелочность сточных вод химическим анализом
(титрованием с соответствующим индикатором).
11.6.3. Установка умягчения воды по схеме H-Na-катионирования
Для ВПУ, работающих по схемам как параллельного, так и
последовательного H-Na-катионирования, затраты реагентов на нейтрализацию
определяются кислотностью отработанных регенерационных растворов Hкатионитных фильтров по формуле (57):
K
где:
K
вн
Жоост
Жnо
Kн
Жоост
вн 1 Жоn
(57)
–
кислотность
отработанных
регенерационных
растворов H-катионитных фильтров, г-экв/м3;
– удельный расход серной кислоты на регенерацию
катионита, г-экв/г-экв;
– общая жесткость воды после H-катионитных
фильтров, г-экв/м3;
– общая жесткость воды до Н-катионитных фильтров, гэкв/м3;
– коэффициент собственных нужд H-катионитных
фильтров, определяется по формуле (58).
qсн.н Жоn
Жоост
н
Kн
,
Kн
Kн
где:
Kн 1
,
(58)
– коэффициент собственных нужд H-катионитных
фильтров, определяется по формуле (58).
47
εн
Жоост
Жnо
qнсн
– обменная емкость катионита, определяемая по
фактическим данным эксплуатации или по данным
технологического расчета ВПУ, г-экв/м3;
– общая жесткость воды после H-катионитных
фильтров, г-экв/м3;
– общая жесткость воды до Н-катионитных фильтров, гэкв/м3;
– удельный расход воды на собственные нужды Hкатионитных фильтров, принимаемый по данным
технологического расчета ВПУ, м3/м3.
Норма расхода щелочи на нейтрализацию определяется по формуле (40).
Примеры расчета норм расхода реагентов для нейтрализации сточных вод
ТЭС приведены в приложении 8.
12. Определение нормы расхода реагентов для нейтрализации
обмывочных вод регенеративных воздухоподогревателей и конвективных
поверхностей нагрева котлов, сжигающих мазут
12.1. Обмывочные воды РВП и конвективных поверхностей нагрева
котлов имеют высокую кислотность и повышенное содержание токсичных
веществ (ванадия, никеля, меди). На ТЭС эти воды подвергаются
нейтрализации и обезвреживанию в одну или две стадии в зависимости от
применяемой технологической схемы.
12.2. Одностадийная нейтрализация предусматривает обработку
обмывочных вод известью до значения pН = 9,5 10 для осаждения окислов
железа, ванадия, никеля, меди, а также сульфата кальция.
12.3. Двухстадийная нейтрализация предусматривает:
на первой стадии - обработку обмывочных вод едким натром до значения
рН = 4,5 5 для осаждения окислов ванадия совместно с гидроокисью железа III
и выделения ванадия в шлам;
на второй стадии - обработку осветленной воды известью до значения рН
= 9,5 10 для осаждения окислов железа, никеля, меди и сульфата кальция.
12.4. Дозы щелочных реагентов в зависимости от кислотности
обмывочных вод определяются экспериментально. При отсутствии опытных
данных расходы реагентов для нейтрализации обмывочных вод при
двухстадийной обработке можно принять:
едкого натра в первой стадии 6,0 кг/м3 в пересчете на NaOH;
извести во второй стадии 5,6 кг/м3 в пересчете на CaO.
12.5. Для одностадийной обработки обмывочных вод расход извести
принимается равным 9,8 кг/м3 в пересчете на CaO.
12.6. Норма расхода товарного реагента (кг/м3) корректируется с учетом
содержания в нем активного вещества по формуле (59):
48
H
где:
Н
D
а
D
100
a
(59)
– скорректированная норма расхода товарного реагента,
кг/м3;
– требуемый по расчету расход реагентов, г-экв/м3;
– содержание активной части в товарном реагенте, %.
13. Определение нормы расхода реагентов для нейтрализации
сточных вод химических промывок и консервации оборудования
13.1. Сбор и нейтрализация отработанных промывочных и
консервирующих растворов в соответствии с действующим «Руководством по
проектированию обработки и очистки производственных сточных вод
тепловых электростанций» предусматриваются в баках-нейтрализаторах.
Кислые и щелочные промывочные растворы подвергаются взаимной
нейтрализации. Для окончательной нейтрализации и осаждения гидроокиси
железа промывочных растворов производится обработка известью:
до значения рН=10 - при солянокислотном и гидразинно-кислотном
методах;
до значения рН=11 - при моноаммонийцитратном методе, промывках
низкомолекулярными и дикарбоновыми кислотами и фталевокислотном
методе;
до значения рН=12 - при наличии в растворах соединений ЭДТЭК.
13.2. Осветленную воду необходимо подкислять до значения рН =
6,5 8,5.
13.3. Дозы вводимых реагентов определяются экспериментально на
основании данных химического анализа и усредняются не менее чем по трем
промывкам.
13.4. Норма расхода реагентов определяется по формуле (40).
14. Определение нормы расхода химических реактивов для контроля
сточных вод ТЭС
14.1. Полная годовая потребность в килограммах каждого реактива
определяется по формуле (60):
Р
где:
Р
А З Н
,
1000
–годовая потребность каждого реактива, кг;
(60)
49
А
З
Н
1/1000
– расход реактивов на одно определение показателя, г;
– число параллельных определений;
– количество определений показателя в год,
обусловленное объемом химконтроля;
– пересчет граммов в килограммы.
14.2. Нормы расхода реактивов на одно определение основных
показателей качества сточных вод ТЭС приведены в приложении 9.
15. Определение норм расхода реактивов для проведения
химического контроля на ТЭС
15.1. Нормы расхода реактивов (таблица 22) составляются для ТЭС в
пересчете на один блок или котел.
15.2. Полная годовая потребность каждого реактива определяется по
формуле (61):
П = m∙n∙N,
где:
П
m
n
N
(61)
–годовая потребность каждого реактива, г;
– расход реактивов на одно определение показателя, г;
– количество определений в год;
– число блоков или котлов.
15.3. Параметры пара, мощность блока или котла практически не
отражаются на объеме химического контроля и расхода реактивов.
15.4. Нормы годового расхода реактивов для химического контроля вод
на ТЭС в пересчете на один блок или котел приведены в приложении
50
Приложение 1
к Методике расчета норм расходов
химических реагентов, используемых в
технологии производства
электроэнергии, теплоэнергии, питьевой
воды и технической воды
Пример расчета индивидуальных и групповых норм расхода серной
кислоты и каустической соды для ТЭС
1. Исходные данные
1.1. Теплофикационное оборудование P = 13 МПа (130 кгс/см2)
(I очередь ТЭС)
Две турбины ПТ-150-130/7, две турбины ПТ-60-130/13, две турбины Р-50130/13, пять котлов ГМ-84.
Выработка электроэнергии за отчетный год 1585300 тыс. кВт·ч.
Планируемая выработка электроэнергии 1685300 тыс. кВт·ч.
Отпуск пара на производство по уровню отчетного года.
1.2. Конденсационное оборудование P = 24 МПа (240 кгс/см2)
(II очередь ТЭС)
Пять блоков мощностью каждый 300 МВт (пять турбин К-300-240, два
котла ТГМП-114, три котла ТГМП-324).
Выработка электроэнергии за отчетный год 7884000 тыс. кВт·ч.
Планируемая выработка электроэнергии 8500000 тыс. кВт·ч.
1.3. Водоподготовительные установки (ВПУ)
Установка для приготовления добавочной воды барабанных котлов
работает по схеме: известкование, коагуляция в осветителях фильтрация на
механических фильтрах
ступенчато-противоточное H-катионирование
анионирование I ступени декарбонизация H-катионирование II ступени
анионирование II ступени.
Используемые иониты:
I ступень H-катионирования сульфоуголь, катионит «КУ-2-8»;
I ступень анионирования слабоосновный анионит «АН-31»;
II ступень H-катионирования сульфоуголь;
II ступень анионирования сильноосновный анионит «АВ-17-8».
Источник водоснабжения река.
Установка для приготовления добавочной воды прямоточных котлов
работает по схеме: известкование, коагуляция в осветителе фильтрация на
механических фильтрах
ступенчато-противоточное H-катионирование I
ступени анионирование I ступени декарбонизация H-катионирование II
ступени анионирование II ступени III ступень обессоливания на ФСД.
Используемые иониты те же что и при приготовлении добавочной воды
51
барабанных котлов.
Источник водоснабжения река.
Установка для приготовления подпиточной воды теплосети с открытым
водоразбором работает по схеме: прямое подкисление подпиточной воды
декарбонизация
Na-катионирование части подкисленной воды
подщелачивание едким натром.
Источник водоснабжения горводопровод.
Выработка подпиточной воды за отчетный год 6000 тыс. т.
Планируемая выработка 7500 тыс. т.
Качество исходной речной воды, известково-коагулированной и
горводопроводной воды приводится ниже:
Показатель
Обозначение
Щелочность
Що
общая
Жесткость
Жо
общая
Суммарное
содержание
Ас.к = SO2-4 +
анионов
+ Cl- + NO-3 + NO2
сильных
кислот
Кальций
Ca2+
Магний
Mg2+
Натрий
Na+
Сумма
K
катионов
Кремнекислота
SiO32растворенная
Размерность
Исходная
речная
вода
Известковокоагулированная вода
Горводопроводная вода
мг-экв/л
2,55
1,0
3,5
-»-
3,25
2,2
7,8
-»-
2,00
2,5
5,0
-»-»-»-
2,15
1,10
1,30
-»-
4,55
3,5
-»-
0,22
0,17
мг/л
8,36
6,46
Общая сумма анионов, поступающая на анионитовые фильтры,
составляет
Ао = 2,93 мг-экв/л, с учетом содержания CO2 после
декарбонизатора СCO = 5 мг/л (0,22 мг-экв/л).
1.4. Система охлаждения конденсаторов турбин
оборотная, с
градирнями.
Источник водоснабжения река.
1.5. Очистка производственного конденсатора проводится по схеме: Hкатионирование OH-анионирование.
1.6. Очистка собственного конденсата блоков 300 МВт на БОУ по схеме:
механические фильтры ФСД. Нейтрально-кислородный водный режим.
1.7. Расход реагентов на ТЭС:
на регенерацию ионитовых фильтров ВПУ подпитки котлов
серная
2
52
кислота, каустическая сода;
на регенерацию ионитовых фильтров БОУ серная кислота, каустическая
сода;
на обработку добавочной воды циркуляционной системы охлаждения
турбин серная кислота;
на восстановление обменной емкости анионитов на ВПУ
серная
кислота, каустическая сода;
на очистку производственного конденсата серная кислота, каустическая
сода;
на химическую очистку прямоточных котлов, производительностью 950
т/ч серная кислота (в составе композиции на основе комплексонов). Одна
промывка в год;
на подкисление добавочной воды тепловой сети серная кислота.
2. Расчет индивидуальной нормы расхода реагентов (г/МВт·ч) на
регенерацию фильтров подпитки котлов
I очередь ТЭС
2.1. Из годовых форм отчетности 3-тех(энерго)
Gп.в 10200 тыс. т; G1 265,2 тыс. т (2,6 % расхода питательной воды); G2
2040 тыс. т (20% расхода питательной воды); Эф 1585300 тыс. кВт·ч; Эпл
1685300 тыс. кВт·ч.
По формулам 5, 5а, 6 настоящей Методики определяем
(265, 2 2040) 106
1454 кг/МВт·ч,
1585300
(265, 2 2040) 106
qдоб.пл
1368,0 кг/МВт·ч,
1685300
10200 106
qп.в
6435 кг/МВт·ч.
1585300
qдоб.ф
2.2. Расход серной кислоты и каустической соды Р H2SO4 , Р NaOH (г/т
обессоленной воды) рассчитывается по формулам
РH2SO4
УH1 ( К 0,3) УH2 0,3 Kсн 105 3,5 0,3 150 0,3 1,2 457 г/м3 (г/т);
РNaOH
где
Уон1 , он2
Ао Kсн
100 2,93 1,1 322 г/м3 (г/т),
удельный расход серной кислоты на регенерацию Hкатионитовых фильтров I, II ступени, составляет для указанного
качества известково-коагулированной воды и данной технологии
соответственно 105 и 150 г/г-экв;
0,3 проскок катионов в Н-фильтрах I ступени, г-экв/м3;
К суммарное содержание катионов в известково-коагулированной
воде, 3,5 г-экв/м3;
Уон , он
удельный расход каустической соды на регенерацию
анионитовых фильтров I, II ступени, обычно составляет 100 г/гэкв.
УH1 , УH2
1
2
53
Ао
суммарное содержание анионов сильных и слабых кислот,
удаляемое на анионитовых фильтрах I, II ступени 2,93 г-экв/м3;
Kсн
коэффициент, учитывающий расход H-катионированной,
частично-обессоленной воды обычно составляет соответственно
1,2 и 1,1.
2.3. По формуле (7) определяем удельный расход реагентов на
регенерацию фильтров ВПУ подпитки котлов для групп теплофикационного
оборудования P = 13 МПа (130 кгс/см2)
-3
g H SO = 457 · 1368 · 10 = 625,0 г/МВт·ч
gNaOH = 322 · 1368 · 10-3 = 440,5 г/МВт·ч
Исходные и расчетные данные представлены в табл. 1, 2, 3.
II очередь ТЭС
2.4. Из формы 3-тех(энерго)
Gп.в 24835 тыс. т; G1 869,2 тыс. т (3,5 % от расхода питательной воды);
G2 0; Эф 7884000 тыс. кВт·ч; Эпл 8500000 тыс. кВт·ч.
По формулам (5), (5а), (6) определяем
2
4
qдоб.ф
qдоб.пл
qп.в
869, 2 106
110,0 кг/МВт·ч,
7884000
869, 2 106
102,0 кг/МВт·ч,
8500000
24835 106
7884000
3150,0
кг/МВт·ч
2.5. С учетом регенерации III ступени
3
Р H2SO4 = 457,0 + 3,5 = 460,5 г/м (г/т) обессоленной воды
РNaOH = 322,0 + 3,5 = 325,5 г/м3 (г/т) обессоленной воды.
2.6. Для групп конденсационного оборудования P = 24 МПа (240 кгс/см2):
по формуле (7) определяем
g H2SO4 = 460,5 · 102 · 10-3 = 47,0 г/МВт·ч,
gNaOH = 325,5 · 102· 10-3 = 33,0 г/МВт·ч
2.7. Определяем по формуле (8) дифференцированные нормы расхода
реагентов с учетом планируемой выработки электроэнергии каждой группой
оборудования ТЭС
для группы теплофикационного оборудования P = 13 МПа (130 кгс/см2):
2SO 4
Н iHп.к
= 625,0 · 16,5 · 10-2 = 100,0 г/МВт·ч,
-2
НiNaOH
п.к = 440,5 · 16,5 · 10 = 72,7 г/МВт·ч
для группы конденсационного оборудования P = 24 МПа (240 кгс/см2):
2SO 4
Н iHп.к
= 47,0 · 83,5 · 10-2 = 39,0 г/МВт·ч,
-2
НiNaOH
п.к = 33,0 · 83,5 · 10 = 27,5 г/МВт·ч
Исходные и расчетные данные представлены в табл. П1, П2, П3.
2.8. Определяем по формуле (9) индивидуальную дифференцированную
54
норму расхода реагентов на подготовку воды для подпитки котлов в целом по
предприятию
H2SO4
Нп.к
= 90,0 + 34,0 = 124,0 г/МВт·ч,
NaOH
Н п.к
= 72,7 + 27,5 = 100,2 г/МВт·ч
Результаты расчета представлены в табл.П 4.
3. Расчет индивидуальных дифференцированных норм расхода реагентов
NaOH
на регенерацию фильтров БОУ ( Н HБОУSO , Н БОУ
).
3.1. Для нейтрально-кислородного водного режима
2
4
2SO4
РH
= 3,0 г/м3 (г/т) обессоленного конденсата;
БОУ
NaOH
РБОУ
= 3,0 г/м3 (г/т) обессоленного конденсата
3.2. Определяем по формуле (11) планируемое количество очищаемого
конденсата на БОУ
конд
Qпл
= 3,15 · 8500000 · 0,8 · 10-6 = 21420 тыс. т.
3.3. Определяем по формуле (10)
2SO4
НH
БОУ
NaOH
Н БОУ
3 21420 103
10185300
3 21420 103
10185300
6,3 г/МВт · ч;
6,3 г/МВт · ч.
Исходные и расчетные данные представлены в табл. П5.
4. Расчет индивидуальных норм расхода серной кислоты на подкисление
добавочной воды циркуляционной системы охлаждения турбин (Нц).
4.1. Определяется предельно допустимая карбонатная жесткость
циркуляционной воды
Жцпр
где
2 мг-экв/л.
4.2. Определяется коэффициент упаривания
Cl ц
,
Cl доб
Clц
содержание хлоридов в циркуляционной воде;
доб
Cl
содержание хлоридов в добавочной воде.
17
1,5 .
8,5
4.3. По нормам или по фактическим данным определяется среднегодовой
удельный добавок воды в циркуляционную систему
в = 3200 кг/МВт·ч.
4.4. Остаточная карбонатная жесткость добавочной воды определяется по
формуле
Ж од
Ж цпр
2
1,33 мг-экв/л.
1,5
55
д
Карбонатная жесткость добавочной воды Ж к равна 3 мг-экв/л.
Определяем
gк = 49 · (3 - 1,33) = 81,8 г/м3 (г/т) добавочной воды.
4.5. Определяем дифференцированную норму серной кислоты на
подкисление добавочной воды циркуляционной системы по формуле (12)
Нц = 81,8 · 3200 · 10-3 = 261,7 г/МВт·ч.
Расчетные данные представлены в табл. 6.
5. Расчет годовой потребности в реагентах на восстановление обменной
H SO
NaOH
емкости высокоосновного анионита Gвос2 4 , Gвос
.
5.1. Планируемый объем обрабатываемого анионита V = 30 м3
Обработка серной кислотой 1 раз в год
H2SO4
Gвос
= 200 · 30 · 10-3 = 6 т.
NaOH
Gвос
= 25 · 30 · 10-3 = 0,75 т.
Обработка солещелочным раствором 2 раза в год
NaOH
Gвос
= 270 · 30 · 2 · 10-3 = 16,2 т.
Исходные и расчетные данные приведены в табл. П7.
6. Расчет годовой потребности в химреагентах на эксплуатационные
H2SO4
NaOH
химические очистки энергооборудования Gх.оч
, Gх.оч .
По формуле (15) определяем:
H2SO4
Gх.оч
= 6,96 + 1,98 = 8,94 т.
Норма расхода (6,96 и 1,96) на одну эксплуатационную очистку
(промывку) котла ТГМП-324, производительностью 950 т/ч.
Исходные и расчетные данные приведены в табл. П8.
7. Расчет годовой потребности в химреагентах на обработку конденсата,
H SO
NaOH
2
4
возвращаемого от внешних потребителей Gконд.пр , Gконд.пр .
По формуле 17 определяем
H2SO4
Gконд.пр
= 30,0 · 265,6 · 10-6 = 7,97 т.
NaOH
Gконд.пр
= 30,0 · 265,6 · 10-6 = 7,97 т.
где 30,0
8.
В
H 2 SO4 , NaOH
Рконд
итоговую
фактический удельный расход реагентов (г/т).
таблицу
П10
внесены
индивидуальные
H2SO4 , NaOH
дифференцированные нормы Н п.к
H2SO4 ,NaOH
H2SO4 ,NaOH
годовая потребность Gвос
, Gх.оч
По формулам (1), (2) определяем
2SO4
НiHэл
139,0 6,3 261,7
H 2SO4
H 2SO4 , NaOH
, Н БОУ
, Нц
, расчетная
H2SO4 ,NaOH
, Gконд.пр
.
(6 8,94 7,97) 106
10185300
409,3 г/МВт·ч
56
НiNaOH
эл
100, 2 6,3
(16,95 7,97) 106
10185300
108,95 г/МВт·ч.
9. Расчет годовой потребности реагентов на выработку электроэнергии
H2SO4 , NaOH
Gэл
выполняется следующим образом.
H 2SO4 , NaOH
Gэл
2SO4 , NaOH
Н iHэл
Эпл 10 6 (т);
H2SO4
Gэл
= 409,3 · 10185300 · 10-6 = 4169 т;
NaOH
Gэл
= 109,95 · 10185300 · 10-6 = 11097 т.
10. Расчет норм расхода реагентов на выработку одной тонны
химочищенной воды для подпитки теплосети.
10.1. Исходные данные:
щелочность исходной воды (Щисх.в) 3,5 г-экв/м3;
остаточная щелочность подпиточной воды (Щподп.в) 0,7 г-экв/м3;
содержание CO2 после декарбонизатора
5 мг/л (0,11 г-экв/м3) при
нейтрализации до NaHCO3.
Планируемое годовое количество подпиточной воды Q 7500 тыс. т.
10.2. По формуле (20) определяем норму расхода серной кислоты на
подкисление
3
Нiподк
т.с = (3,5 - 0,7) · 49 = 2,8 · 49 = 137,2 г/м (г/т) подпиточной воды.
10.3. По формуле 21 определяем норму расхода каустической соды на
корректировку pH
NaOH
Нiкор.
= 0,11 · 40 = 4,4 г/т (нейтрализация до NaHCO3, pH = 8,5).
т.с
10.4. Рассчитывается годовая потребность реагентов на получение
подпиточной воды для теплосети
H2SO4 , NaOH
NaOH
Gт.с
Нiподк.кор
Q 10 3 т;
т.с
H2SO4
Gт.с
= 137,2 · 7500 · 10-3 = 1029 т;
NaOH
Gт.с
= 4,4 · 7500 · 10-3 = 33 т
при нейтрализации CO2 до pH
8,5.
57
Таблица П1. Средневзвешенное качество исходной воды, поступавшей на ионитовую часть ВПУ, имеющихся на
предприятии, и удельный расход реагентов на регенерацию ионитовых фильтров
Расход кислоты
Показатели качества исходной воды,
Расход
Р H2SO4 с
H
SO
H
SO
2
4
2
4
поступающей на ионитовую часть ВПУ, У
Р
,
, учетом H-катионимг-экв/л
Схема
рованной
III ст
собств.
г/г-экв
водоподготовитель
воды на
нужд
ной установки
собств.
CO2
нужды,
после
г/т обес.
Що
г/т
Aс.к
K SiO32Ао У H1 У H2
%
декар
воды
б.
1. Известкование,
коагуляция
(обескремнивание)
105,
2,5
3,5
0,2
0,22 2,93
150,0
3,5
457,0
20
по развернутой 1,0
0
схеме
460,5
с учетом
обессоливания
регенерации ФСД
по упрощенной
схеме
обессоливания
параллельное HNa-катионирование
2.
Коагуляция
(без коагуляции)
по развернутой
схеме
обессоливания
по упрощенной
схеме
обессоливания
параллельное HNa-катионирование
Примечания: 1. K = Ас.к + Що.
2. Ао = Ас.к + SiO32- + CO2; ЭSiO2- = 38; ЭCO2 = 22.
3
Э
эквивалентный вес.
Расход каустической соды
УNaOH, г/г-экв
У он1
Уон2
PNaOH с
P
учетом
Расход
III ст собств. частично
нужд обессоленной воды
на собств.
г/т
г/т нужды, %
NaOH
Уобщ
100,0
3,5
322,0
10
325,5
с учетом
регенерации ФСД
58
Тип оборудования
Давление пара,
МПа (кгс/см2)
Таблица П2. Удельный расход питательной и добавочной воды для каждой группы
оборудования, имеющейся на предприятии
Внутристанционны
е потери G1
Эф/Эпл,
Gп.в,
тыс.
тыс. т
кВт·ч
Норма
qп.в,
кг/
МВт·ч
24,0
7884000
24835
(240)
8500000
13,0
2. То же
(130)
9,0
3. -»(90)
24,0
4.Теплофикационное
(240)
13,0
1585300
5. То же
10200
(130)
1685300
9,0
6. -»(90)
7. Конденсационное 4,5
и теплофикационное (45)
1. Конденсационное
Фактический Норма
тыс.
т.
%
тыс. т. %
3150
3,0 745
3,5
869,2
6435
2,1 214,2 2,6
265,2
%
Невозврат
конденсата G2
qдоб.ф
qдоб.пл
,
кг/МВт·ч
Фактич.
тыс.
%
т
тыс. т.
110
102
20
2040
1454
1368
Таблица П3. Характеристика расхода химреагентов на регенерацию фильтров для
подпитки котлов ТЭС (по группам оборудования)
Тип оборудования
1. Конденсационное
2. То же
3. То же
4.
Теплофикационное
5. То же
6. -»7. Конденсационное
и теплофикационное
Давление
пара, МПа
(кгс/см2)
24,0 (240)
13,0 (130)
9,0 (90)
Р H2SO4 ,
г/м
З
РNaOH,
qдоб.пл,
g H2SO4
3
г/м
кг/МВт·ч , г/МВт·ч
gNaOH,
г/МВт·ч
460,5
325,5
102
47,0
33
457,0
322
1368
625,0
440,5
24,0 (240)
13,0 (130)
9,0 (90)
4,5 (45)
59
Таблица П4. Расчет индивидуальных дифференцированных норм расхода серной кислоты и каустической соды на регенерацию
фильтров для подпитки котлов предприятия с учетом удельной выработки электроэнергии
Тип оборудования
1. Конденсационное
2. Конденсационное
3. Конденсационное
4. Теплофикационное
5. Теплофикационное
6. Теплофикационное
7. Конденсационное и
теплофикационное
Давление
пара МПа
(кгc/см2)
24,0 (240)
13,0 (130)
9,0 (90)
24,0 (240)
13,0 (130)
9,0 (90)
Выработка электроэнергии,
тыс. кВт·ч
Процент к общей выработке
предприятия, %
Норма
расхода
серной
кислоты
Норма расхода
каустической соды
НiNaOH
п.к , г/МВт·ч
Фактическая
Эф
Плановая
Эпл
Фактическая
dф
Плановая
dпл
7884000
8500000
83,26
83,5
г/МВт·ч
39,0
27,9
1585300
1685300
16,74
16,5
100,0
72,7
2SO 4
Н iНп.к
,
4,5 (45)
n
i 1
2SO4
НiHп.к
139,0
n
i 1
НiNaOH
п.к
100, 2
60
Таблица П5. Расчет индивидуальных дифференцированных норм расхода
реагентов на регенерацию фильтров БОУ
в целом по
предприятию
Эф
оборудование
мс
прямоточным
и котлами
Эф.пр
в целом по
предприятию
Эпл
оборудование
мс
прямоточным
и котлами
Эпл.пр
Фактическая
Планируемая выработка
выработка
электроэнергии, тыс.
электроэнергия, тыс.
кВт·ч
кВт·ч
9469300
10185300
8500000
7884000
Индивидуальная
Норма
дифференцирова
расхода
нная норма
Планиреагентов,
расхода реагента,
руемое
г/т
г/МВт·ч
к-во обр.
qп.в, кг/ конд. на
МВт·ч
БОУ
конд
NaOH
2SO4
, Р HБОУ
Qпл
Р БОУ
NaOH
2SO 4
Н БОУ
НH
БОУ
тыс. т
3150,0
21420
3,0
3,0
6,3
6,3
Предельно
Карбонатн допустимая
ая
карбонатная
жесткость жесткость
добавочно циркуляцио
й воды нной воды
Ж кд , мгЖ цпр , мгэкв/л
экв/л
3,0
2,0
Коэффициент
упаривания,
Таблица П6. Расчет индивидуальных дифференцированных норм расхода
серной кислоты на обработку добавочной воды циркуляционных систем
охлаждения конденсаторов турбин
1,5
Жесткост
Удельный Индивидуальна
ь остат. Удельн добавок воды
я
добавочн
ый
в циркуля- дифференциров
ой воды расход
ционную
анная норма
Ж од , кислоты
систему
расхода серной
gк, г/т
в,
кислоты
мгкг/МВт·ч
Н
экв/л
ц, г/МВт·ч
1,33
81,8
3200
261,7
Таблица П7. Расчет годовой потребности реагентов на восстановление
обменной емкости анионитов
Удельный
Годовая
расход
Количество
потребность
реагента на обработок в
100%-ного
обработку,
год, шт.
реагента, т
кг/м3
Обработка серной кислотой
Планируемый объем
Наименование обрабатываемого
реагентов
анионита
V, м3
Серная
кислота
Каустическая
сода
30
200
1
6,0
30
25
1
0,75
2
16,2
Солещелочная обработка
Каустическая
сода
30
270
61
Таблица П8. Расчет дифференцированных норм расхода реагентов на
эксплуатационные химические очистки котлов
Тип котлов
Количество котлов Норма расхода
Норма
на ТЭС
серной
расхода
подвергающееся
кислоты на каустической
химической очистке
одну
соды на одну
в планируемом году, химическую химическую
шт.
очистку, т
очистку, т
Прямоточные:
газомазутные
пылеугольные
Барабанные:
газомазутные
пылеугольные
Водогрейные
1
Планируемая годовая
потребность реагентов
на эксплуатационные
химические очистки, т
H2SO4
Gх.оч
6,96 + 1,96
NaOH
Gх.оч
8,92
Таблица П9. Расчет годовой потребности реагентов на очистку производственного
конденсата
К-во производственного
Фактический
Фактический
конденсата, обрабаудельный расход
расход реагентов, т
тываемого на ВПУ, тыс. т
реагентов, г/т
фактическое планируемое
NaOH
H 2SO4
H 2SO4
NaOH
Qфконд
конд
Qпл
Gконд.ф
Gконд.ф
250,0
265,6
7,5
7,5
Рконд
Р конд
30
30
Годовая
потребность в
реагентах, т
H 2SO4
Gконд.пл
NaOH
Gконд.пл
7,97
7,97
Таблица П10. Расчет групповых норм расхода реагентов на выработку
электроэнергии на уровне предприятия
Нп.к, НБОУ,
Наименовани г/
г/
Нц, г/ GАОУ,
G ,
Gвос, т х.оч
е реагента МВт· МВт· МВт·ч т
т
ч
ч
Серная
139,0 6,3 261,7
6,0 8,92
кислота
Каустическая
100,2 6,3
16,95
сода
GpH
исх, т
Группова
GpH Gконд.пр, Эпл, тыс. я норма
т
кВт·ч
Hi эл,
котл, т
г/МВт·ч
7,97
10185300
409,3
7,97
10185300
108,95
Таблица П11. Расчет групповых и индивидуальных норм расхода реагентов на
обработку подпиточной воды для теплосети
Схема обработки
принятая на
энергопредприятии
1.H-катионирование
2. Подкисление
3. Корректировка pH
Групповая норма, г/т
Индивидуальная норма
расхода серной кислоты, г/т
Индивидуальная норма
расхода едкого натра, г/т
Нiкат
т.с
Нiподк
т.с = 137,2
H 2SO4
Н iкор.
т.с
NaOH
= 4,4
Нiкор.
т.с
2SO 4
Н iHт.с
= 137,2
= 4,4
НiNaOH
т.с
62
Приложение 2
к Методике расчета норм расходов
химических реагентов, используемых
в технологии производства
электроэнергии, теплоэнергии,
питьевой воды и технической воды
Примеры определения норм расходов химических реагентов для
обработки циркуляционной воды ТЭС
1. Определить удельный расход серной кислоты на обработку
циркуляционной воды в летний период. Охладитель - башенная градирня.
Карбонатная жесткость: добавочной воды 5,0 мг-экв/кг, предельная
циркуляционной - 2,0 мг-экв/кг.
1.1. Определение по таблицам:
а) по табл. 2 находим значения потерь воды из системы охлаждения в
результате разбрызгивания и уноса капель ветром; P2 = 0,5%;
б) по табл. 3 находим значение потерь воды из системы в результате
испарения в летний период и степень упаривания воды в системе; P1 = 1,6%;
= 4,2 (при P2 = 0,5% и P1 = 1,6%);
в) по табл. 4 находим остаточную карбонатную жесткость добавочной
воды при Жпрц = 2,8 мг-экв/кг и = 4,2; Жод = 0,72 мг-экв/кг ( Жпрц округлено до
3);
г) по табл. 11 находим расход серной кислоты при Жкд = 5,0 и Жод = 0,71
мг-экв/кг; gk = 228 г/м3.
1.2. Определение по графикам:
а) значения потерь на разбрызгивание, испарение и степень упаривания
находятся так же, как в пп.1.1, а, и 1.1, б;
б) по рис. 4 находим остаточную карбонатную жесткость при Жпрц = 2,8
мг-экв/кг (округляем до 3) и = 4,2; Жод = 0,71 мг-экв/кг;
в) по рис. 5 находим расход серной кислоты при Жкд = 5,0 мг-экв/кг и
3
Жод = 0,71 мг-экв/кг; gk = 228 г/м .
2. Определить удельный расход фосфатов на обработку
циркуляционной воды в зимний период. Охладитель - вентиляторная
градирня (при наличии водоуловителей). Жкд = 2,5 мг-экв/кг; Жнкд = 2,0 мгэкв/кг.
2.1. По табл. 2 находим значения потерь воды из системы охлаждения в
результате разбрызгивания и уноса капель ветром; P2 = 0,2%.
2.2. По табл. 3 находим значения потерь воды из системы в результате
испарения в зимний период; P1 = 1,0%.
2.3. По табл.12 находим расход фосфатов и соответствующие режимы
63
при P1 = 1,0%, P2 = 0,2% и Жкд = 2,5 мг/экв/кг:
1) при применении для обработки ортофосфатов (тринатрийфосфата и
суперфосфата): gф = 17,1 г/м3; P3 = 1,15%; = 1,83; Жпрц .п = 4,45 мг-экв/кг;
2) при применении гексаметафосфата натрия: gф = 13,7 г/м3; P3 = 0,7%;
= 2,2; Жпрц .п = 5,35 мг-экв/кг.
3. Определить удельный расход оксиэтилидендифосфоновой кислоты
(ОЭДФК) на обработку циркуляционной воды в осенний период. Охладитель
- открытый брызгальный бассейн с жалюзи. Карбонатная жесткость
добавочной воды 4,5 мг-экв/кг.
3.1. По табл. 2 находим значения потерь воды из системы в результате
разбрызгивания и уноса капель ветром; P2 = 1,0%.
3.2. По табл. 3 находим значения потерь воды из системы в результате
испарения в осенний период времени; P2 = 1,3%.
3.3. По табл. 13 находим расход ОЭДФК и соответствующий режим
работы циркуляционной системы при P1 = 1,3%, P2 = 1,0%, Жкд = 4,5 мгэкв/кг; gОЭДФК = 1,2 г/м3; P3 = 1,0%; доп = 1,7; Жкц = 7,5 мг-экв/кг.
4. Определить суточный расход хлора для обработки охлаждающей
воды при ее расходе Q = 100 тыс. м3/ч, удельном расходе хлора gхл = 2,5 г/м3,
продолжительности периода введения хлора = 60 мин и периодичности
хлорирования n - один раз в сутки.
4.1. Подставив данные в формулу (37), получим
G
100000 2,5 60 1
250 кг
60 1000
64
Приложение 3
к Методике расчета норм расходов
химических реагентов, используемых
в технологии производства
электроэнергии, теплоэнергии,
питьевой воды и технической воды
Технология химических очисток
Технология предпусковых химических очисток
Технологические операции
предпусковых химических очистках:
и
концентрация
реагентов
при
1. Соляной ингибированной кислотой
1.1. Кислотная обработка 4-ным раствором соляной ингибированной
кислоты с 0,25-ным раствором уротропина при температуре до 65 °C.
1.2. Водная отмывка с добавкой аммиака до значения pH, равного
9,5÷10.
1.3. Пассивация 1%-ным раствором нитрита натрия и 0,5%-ным
раствором аммиака при температуре 50÷60 °C.
2. Раствором фталевого ангидрида
2.1. Гидразинная обработка 0,015%-ным раствором при температуре до
150 °C.
2.2. Кислотная обработка 2%-ным раствором фталевого ангидрида,
ингибированного 0,1%-ным раствором ОП-7 или ОП-10 и 0,02%-ным
раствором каптакса, при температуре до 100 °C.
2.3. Повторная кислотная обработка 1%-ным раствором фталевого
ангидрида, аналогично п.2.2.
2.4. Водная отмывка с добавкой аммиака до значения pH равного
9,5÷10.
2.5. Пассивация 0,05%-ным раствором гидразина и аммиака,
добавляемого до значения pH, равного 10,5, при температуре до 100 °C.
3. Раствором композиции комплексона с серной кислотой фталевым
ангидридом или концентратом НМК
3.1. Кислотная обработка 1%-ным раствором трилона Б или ЭДТК с
добавлением серной кислоты или фталевого ангидрида, или концентрата
НМК до значения pH, равного 3÷3,5, при температуре до 120 °C. Раствор
ингибируется смесью 0,1%-ного раствора ОП-7 или ОП-10 и 0,02%-ным
раствором каптакса.
3.2. Повторная кислотная обработка 0,5%-ным раствором трилона Б
или ЭДТК с добавлением серной кислоты или фталевого ангидрида, или
65
концентрата НМК до значения pH, равного 3,0-3,5, аналогично п.3.1.
3.3. Водная отмывка с добавлением аммиака до значения pH, равного
9,5÷10.
3.4. Пассивация 0,05%-ным раствором гидразина и аммиака,
добавляемого до значений pH, равного 5÷10, при температуре до 160 °C.
4. Раствором композиции комплексона с лимонной кислотой
4.1. Кислотная обработка 1%-ным раствором трилона Б или ЭДТК и
1%-ным раствором лимонной кислоты, ингибированного 0,1%-ным
раствором ОП-7 или ОП-10 и 0,02%-ным раствором каптакса, при
температуре до 120 °C.
4.2. Повторная кислотная обработка 0,5%-ным раствором трилона Б
или ЭДТК и 0,5%-ным раствором лимонной кислоты аналогично п.4.1.
4.3. Водная промывка с добавкой аммиака до значения pH, равного
9,5÷10.
4.4. Пассивация 0,05%-ным раствором гидразина и аммиака,
добавляемого до значении pH, равного 9,5÷10, при температуре до 160 °C.
Технология эксплуатационных химических очисток
Технологические операции и
эксплуатационных химических очистках:
концентрация
реагентов
при
Соляной ингибированной кислотой
Операция
Область применения
1. Предварительная обработка соляной
ингибированной кислотой:
а) 1%-ным раствором при температуре до Для барабанных и водогрейных котлов при
70 °C
наличии в отложениях более 10% силикатов
(SiО2)
б) 1,5%-ным раствором при температуре Для барабанных котлов при наличии в
до 50 °C
отложениях более 7% меди
2. Щелочение:
а) 2%-ным раствором едкого натра при Для водогрейных и барабанных котлов при
температуре до 200 °C
наличии в отложениях более 10% силикатов
(SiО2) - и более 10% органики
б) смесью 1%-ного раствора едкого натра Для водогрейных и барабанных котлов при
и 2%-ной кальцинированной соды при наличии в отложениях более 10% сульфатов
температуре до 200 °C
SO 24
3. Обработка 3,5-6%-ным раствором Концентрация кислоты принимается в
соляной ингибированной кислоты при зависимости
от
паропроизводительности
температуре до 70 °C с добавлением:
котла:
до 100 т/ч - 6,0%;
100-320 т/ч - 5%;
420-670 т/ч - 4,5%;
66
более 670 т/ч - 3,5%
а) 0,5%-ного раствора уротропина или ПБ- При очистках с температурой более 65 °C, при
5, или катапина КИ-1 , или И-2-В
хранении соляной ингибированной кислоты в
стальной
таре
без
антикоррозионного
покрытия более 1 мес., а также для
водогрейных и барабанных котлов при
наличии в них труб с коррозионными
повреждениями глубиной более 1 мм
б) 1%-ного раствора фтористого натрия
Для водогрейных и барабанных котлов при
содержании в отложениях более 10%
силикатов (SiO2), а также при наличии
плотных железоокисных отложений.
в) 1%-ного раствора фторида-бифторида Для прямоточных котлов при наличии
аммония
плотных железоокисных отложений
г) 0,1%-ного раствора тиомочевины
Для всех типов котлов при наличии в
отложениях более 7% меди (Сu). При
использовании тиомочевины уротропин или
КИ-1 не добавляется
д) 0,5%-ного раствора тиосульфата натрия Для конденсаторов турбин при наличии в
отложениях более 30% окислов железа (Fe2O3)
е) 0,2%-ного раствора синтетических Добавляется в качестве пеногасителя при
жирных кислот фракции С5-С6
очистках конденсаторов и водогрейных
котлов, имеющих карбонатные отложения
более 1000 г/м2
4. Водная промывка с добавлением Для барабанных и прямоточных котлов при
аммиака до значения pH, равного 9,0-10
совмещении
водной
промывки
с
нейтрализацией поверхностей нагрева
5. Щелочная обработка:
а) 0,5%-ным раствором едкого натра или Для водогрейных котлов, а также для
аммиака при температуре до 90 °C барабанных и прямоточных котлов, если не
(нейтрализация)
проводилась
операция
по
п.1.
Для
конденсаторов используется только едкий
натр, а для прямоточных котлов только
аммиак
б) 2%-ным раствором едкого натра при Для водогрейных и барабанных котлов при
температуре до 200 °C
содержании в отложениях более 10%
сульфатов или силикатов
в) 1%-ным раствором аммиака при Для барабанных и прямоточных котлов при
температуре 40-50 °C добавлением одного содержании в отложениях более 7% меди и
из следующих реагентов:
неосуществимости обработки по п.3.г
0,5%-ного раствора персульфата аммония
0,5%-ного раствора ЭДТК
При использовании ЭДТК или винной
кислоты производится аэрация кислородом
или воздухом
0,5%-ного раствора винной кислоты
0,3%-ного раствора перекиси водорода
0,5%-ного раствора нитрита натрия
6. Пассивация:
a) 0,5%-ным раствором метасиликата Для водогрейных и барабанных котлов
натрия при температуре 60-80 °C
паропроизводительностью до 100 т/ч
б) 1%-ным раствором нитрита натрия и Для барабанных и прямоточных котлов
67
0,5%-ным
растворим
аммиака
при
температуре 50-55 °C
в) 0,05%-ным раствором гидразин-гидрата Для барабанных и прямоточных котлов
с добавкой аммиака до значения pH,
равного 10,5 при температуре 120-150 °C
г) 0,3%-ным раствором вещества М-I или Для всех видов котлов
МСДА при температуре 60-80 °C,
д) 0,5%-ным раствором аммиака при 60-80 Для всех видов котлов, если время от
°C
окончания пассивации до пуска котла не
превышает 5 суток
Раствором композиций на основе комплексонов
Операция
Область применения
1. Обработка 1%-ным раствором комплексона
(трилон Б или двухзамещенная аммонийная
соль ЭДТК), ингибированным смесью 0,1%ного раствора ОП-7, ОП-10 или катацина и
0,02%-ного раствора каптакса, 0,05%-ного
раствора тиурама с добавлением одной из
следующих
кислот:
серной,
фталевой,
лимонной,
адипиновой,
сульфаминовой,
концентрата НМК - до значения pH среды,
равного 3-3,5, при температуре до 120 °C
То же с добавлением 1%-ного раствора Добавляется при наличии в отложениях
фторида-бифторида аммония
более 10% силикатов, а также при
удалении
плотных
железоокисных
отложений,
например
высокотемпературной окалины
2. Повторная обработка 1%-ным раствором
комплексонов аналогично п.1
3. Водная промывка с добавлением аммиака до
значения pH, равного 9-10
4. Обработка 1%-ным раствором аммиака при При содержании в отложениях более 7%
температуре 10-50 °C с добавлением одного из меди
следующих реагентов:
0,5%-ного раствора персульфата аммония
0,5%-ного раствора лимонной кислоты
При использовании лимонной, винной
кислот или ЭДТК производится аэрация
кислородом или воздухом
0,5%-ного раствора винной кислоты
0,5%ного раствора ЭДТК
0,3%-ного раствора перекиси водорода
0,5%-ного раствора нитрита натрия
5. Пассивация:
а) 1%-ным раствором нитрита натрия и 0,5%ным раствором аммиака при температуре 50-55
°C
б) 0,05%-ным раствором гидразин-гидрата с
добавлением аммиака до значения pH, равного
10-10,5, при температуре 100-150 °C
68
в) 0,3%-ным раствором вещества M-I или
МСДА при температуре 60-80 °C
г)
0,5%-ным
раствором
аммиака
при Для барабанных и прямоточных котлов,
температуре 60-80 °C
если время от окончания пассивации до
пуска котла не превышает 5 суток
Раствором низкомолекуллрных монокарбоновых органических кислот
Операция
Область применения
1. Обработка 5-7%-ным (в пересчете на При очистках конденсаторов в качестве
уксусную
кислоту)
раствором исходного продукта используется водный
низкомолекулярных органических кислот конденсат (ВК НМК) или очищенный
ингибированным 0,1%-ным раствором концентрат (К НМК), а для очистки котлов
ОП-7 или ОП-10 и 0,02%-ным раствором только К НМК. Ингибирование раствора НМК
каптакса при температуре до 60 °C для при очистках с температурой до 10 °C может
конденсаторов и до 100 °C для котлов
не производиться
2. Обработка 0,5%-ным раствором Для конденсаторов турбин операции по пп.2,
едкого натра при температуре до 95 °C
3 не проводятся
3.
Пассивация
с
последующим
дренированием:
а) 0,5%-ным раствором метасиликата
натрия при температуре 60-80 °C
б) 0,3%-ным раствором вещества М-I
или МСДА при температуре 60-80 °C
Технология нейтрализации отработавших промывочных
растворов
1.
Сбор
концентрированных
отработавших
растворов
в
усреднительную емкость, объем которой должен быть равен не менее семи
объемам промывочного контура; перемешивание и аэрация раствора;
взаимная нейтрализация кислых и щелочных стоков.
2. Осаждение железа, меди, фтора путем подщелачивания известью до
следующих значений pH:
для соляной кислоты – 8÷8,5;
для фталевого ангидрида и НМК - 11,0;
для растворов, содержащих комплексоны - 11,5.
При наличии фтора осаждение проводится только известью.
3. Отстаивание для полного осветления раствора, уплотнения осадка и
разрушения гидразина. Отделение осадка от осветленного раствора.
4. Нейтрализация осветленного раствора вводом серной кислоты до
значения pH, равного 6,0÷8,5. Дальнейшая очистка на очистных сооружениях
или в системе ГЗУ.
69
Приложение 4
к Методике расчета норм расходов
химических реагентов,
используемых в технологии
производства электроэнергии,
теплоэнергии, питьевой воды и
технической воды
Нормы расхода реагентов для предпусковых химических очисток
В таблицах П12÷П18 приведены нормы расхода реагентов в тоннах
для
предпусковых
химических
очисток
котлов
различной
паропроизводительности.
Таблица П12. Нормы расхода реагентов для предпусковых
химических очисток питательного тракта, экранов и пароперегревателя
барабанных котлов соляной ингибированной кислотой
Паропроизводительность котла, т/ч
220
320
420÷500
640÷670
44,00
55,00
66,00
110,00
Реагент
Соляная
ингибированная
кислота
Уротропин
0,60
0,75
0,90
1,50
Водный аммиак
10,80
13,50
16,20
27,00
Нитрит натрия
2,50
3,10
3,70
6,20
Дополнение
Гашеная известь
6,24
7,80
9,35
15,60
Примечание. Дополнение заказывается для нейтрализации отработавших растворов.
Таблица П13. Нормы расхода реагентов для предпусковых
химических
очисток
питательного
тракта,
испарительных
и
перегревательных поверхностей котлов фталевым ангидридом
Реагент
220
Фталевый ангидрид
7,20
Гидразингидрат
0,24
Каптакс
0,09
Ингибитор ОП-7 или 0,48
ОП-10
Водный аммиак
7,60
Дополнение I
Гашеная известь
0,32
Серная кислота
0,22
Примечания: 1. Дополнение I
320
9,00
0,30
0,12
0,60
9,50
Паропроизводительность котла, т/ч
1000 при проектном
топливе
420÷500 640÷670
Твердое
Газ, мазут
топливо
10,80
18,00
18,00
21,60
0,36
0,60
0,60
0,72
0,11
0,24
0,24
0,29
0,72
1,20
1,20
1,44
11,40
19,00
19,00
22,80
0,40
0,48
0,80
0,70
0,96
0,28
0,33
0,55
0,55
0,66
заказывается для нейтрализации отработавших
70
растворов.
2. Ингибиторы ОП-7 и ОП-10 - вспомогательные вещества.
Таблица П14. Нормы расхода реагентов для предпусковых
химических очисток питательного тракта, испарительных и
перегревательных поверхностей котлов раствором комплексона с серной
кислотой, фталевым ангидридом или концентратом НМК
Паропроизводительность котла, (т/ч) при проектном топливе
1000
1600
2650
Реагент
320 420÷500 640÷670 Газ, Твердое Газ, Твердое Газ, Твердое
мазут топливо мазут топливо мазут топливо
Трилон-Б или 4,50
5,40
9,00
9,00
10,80 13,50 18,00 21,60 36,00
ЭДТК
Серная кислота 5,40
6,50
10,80 10,80 13,00 16,20 21,60 26,00 43,20
или фталевый 6,75
8,10
13,50 13,50 16,20 20,20 27,00 32,40 54,00
ангидрид
или концентрат 9,00 11,00
18,00 18,00 22,00 27,00 36,00
НМК
Ингибитор
0,60
0,72
1,20
1,20
1,44
1,80
2,40
2,88
4,80
ОП-7 или ОП10
Каптакс
0,12
0,14
0,24
0,24
0,29
0,36
0,48
0,58
0,96
Гидразин0,25
0,30
0,50
0,50
0,60
0,75
1,00
1,20
2,00
гидрат
Водный
9,50 11,40
19,00 19,00 22,80 28,50 38,00 45,60 76,00
аммиак
Дополнение I
Гашеная
3,26
3,90
6,50
6,50
7,80
9,75 13,00 15,70 26,10
известь
Серная кислота 2,25
2,70
4,50
4,50
5,40
6,75
9,00 10,80 18,00
Примечание. Дополнение I заказывается для нейтрализации отработавших растворов.
Таблица П15. Нормы расхода реагентов для предпусковых
химических
очисток
питательного
тракта,
испарительных
и
перегревательных поверхностей энергоблоков раствором комплексона с
лимонной кислотой
Реагент
Трилон Б или ЭДТК
Лимонная кислота
Ингибитор ОП-7 или
ОП-10
Каптакс
Водный аммиак
Паропроизводительность котла, (т/ч) при проектном
топливе
1600
2650
4000
Газ,
Твердое
Газ,
Твердое
Газ,
мазут
топливо
мазут
топливо
мазут
13,50
18,00
21,60
36,00
27,00
13,50
18,00
21,60
36,00
27,00
1,80
2,40
2,90
4,80
3,60
0,36
28,50
0,48
38,00
0,58
45,6
0,96
76,00
0,72
61,00
71
Гидразин-гидрат
Дополнение I
Гашеная известь
Серная кислота
Примечание. Дополнение
растворов.
0,75
1,00
1,20
2,00
1,50
9,75
13,00
15,60
26,00
19,50
6,75
9,00
10,80
18,00
13,50
I заказывается для нейтрализации отработавших
Таблица П16. Нормы расхода реагентов для предпусковых
химических очисток барабанных котлов по двухконтурной схеме:
питательного тракта и испарительных поверхностей - соляной
ингибированной кислотой; перегревательных поверхностей - раствором
комплексона с серной кислотой
Реагент
Паропроизводительность котла, т/ч
320
420÷500
640÷670
44,00
55,00
70,00
Соляная
ингибированная
кислота
Уротропин
0,60
Водный аммиак
16,50
Нитрит натрия
2,50
Трилон Б или ЭДТК
2,70
Серная кислота
3,25
Ингибитор OП-7 или ОП-10
0,36
Каптакс
0,07
Гидразин-гидрат
0,15
Дополнение I
Гашеная известь
6,44
Серная кислота
0,20
Примечание. Дополнение I заказывается
растворов.
0,75
21,10
3,10
3,60
4,30
0,48
0,10
0,20
для
8,20
0,25
нейтрализации
1,00
25,70
4,00
4,00
4,80
0,53
0,14
0,22
10,50
0,30
отработавших
Таблица П17. Нормы расхода реагентов для предпусковых
химических очисток барабанных котлов по двухконтурной схеме:
питательного тракта и испарительных поверхностей – соляной
ингибированной кислотой; перегревательных поверхностей - раствором
фталевого ангидрида
Реагент
Соляная ингибированная кислота
Уротропин
Водный аммиак
Нитрит натрия
Фталевый ангидрид
Каптакс
Ингибитор ОП-7 или ОП-10
Гидразин-гидрат
Дополнение I
Гашеная известь
Паропроизводительность котла, т/ч
320
420-500
640-670
44,00
55,00
70,00
0,60
0,75
1,00
16,5
21,10
25,70
2,50
3,10
4,00
5,40
7,20
7,90
0,07
0,10
0,11
0,36
0,46
0,53
0,18
0,24
0,26
6,40
8,20
10,50
72
Серная кислота
Примечание. Дополнение
растворов.
0,15
I заказывается для
0,25
нейтрализации
0,30
отработавших
Таблица П18. Нормы расхода реагентов для предпускового
щелочения паровых котлов давлением ниже 100 кгс/см2 и водогрейных
котлов
Реагент
Котлы
паропроизводительностью,
т/ч
25
50
75
0,62
1,00
1,37
Водогрейные котлы тепловой
производительностью, Гкал/ч
30
0,50
50
0,75
100
1,50
180
2,50
Едкий натр
Дополнение I
Серная кислота
0,82
1,32
1,80
0,66
1,00
2,00
3,30
Примечание. Дополнение I заказывается для нейтрализации отработавшего
щелочного раствора.
73
Приложение 5
к Методике расчета норм расходов
химических реагентов,
используемых в технологии
производства электроэнергии,
теплоэнергии, питьевой воды и
технической воды
Нормы расхода реагентов для эксплуатационных химических
очисток
В таблицах П19÷П30 приведены нормы расхода реагентов в тоннах
для эксплуатационных химических очисток котлов различной
паропроизводительности и конденсаторов турбин различной мощности.
Таблица П19. Нормы расхода реагентов для эксплуатационных
химических очисток барабанных газомазутных котлов соляной
ингибированной кислотой
Реагент
Соляная
ингибированная
кислота
Уротропин
или
ингибиторы ПБ-5; КИ1; И-2-В
Водный аммиак
Нитрит натрия
или
вещества
М-1,
МСДА
или метасиликат натрия
Дополнение I
Едкий натр
Кальцинированная сода
Фтористый натр
Соляная
ингибированная
кислота
Дополнение II
Соляная
ингибированная
кислота
Водный аммиак
Тиомочевина
или
персульфат
аммония, ЭДТК, винная
кислота, нитрит натрия
Паропроизводительность котла, т/ч
До 50 100 160
220 320
420
500
640
670
13,10 16,30 21,80 27,20 32,60 36,80 39,30 45,50 51,50
0,24
0,36
0,48
0,60
0,72
0,80
0,96
1,11
1,26
2,16
0,49
0,14
3,24
0,72
0,22
4,32
0,96
0,29
5,40
1,22
0,36
6,50
1,48
0,44
8,10
1,80
0,54
8,60
1,95
0,58
9,95
2,26
0,66
11,10
2,56
0,75
0,24
0,36
-
-
-
-
-
-
-
1,00
0,97
0,50
8,70
1,49 2,00 2,48
1,45 1,94 2,42
0,72 0,99 1,24
19,1 17,50 21,80
2,92
2,90
1,49
26,2
3,72 3,98
3,62 3,88
1,86 1,98
32,80 34,80
4,70 5,20
4,50 5,08
2,30 2,60
40,50 15,80
3,30
4,90
6,60
8,20
9,80
12,3
13,2
15,2
17,20
1,93
0,21
0,24
2,88
0,31
0,36
3,85
0,42
0,48
4,80
0,52
0,60
5,75
0,62
0,72
7,20
0,78
0,90
7,70
0,83
0,86
8,90
0,96
1,11
10,00
1,20
1,26
74
или перекись водорода 0,36 0,54 0,72 0,90 1,08 1,35 1,44
1,67 1,90
Дополнение III
Гашеная известь
1,25 1,87 2,50 3,12 3,74 4,67 5,00
5,77 6,55
Примечания: 1. Дополнение I заказывается при наличии сложных отложений,
содержащих силикаты, сульфаты, органические вещества.
2. Дополнение II заказывается при наличии в отложениях меди.
3. Дополнение III заказывается для нейтрализации отработавших растворов.
Таблица П20. Нормы расхода реагентов для эксплуатационных
химических очисток барабанных пылеугольных котлов соляной
ингибированной кислотой
Паропроизводительность котла, т/ч
160
220
320
420
500
21,5
31,2
38,0
41,7
44,2
0
0
0
0
0
640
56,5
0
670
61,00
0,4
2
0,51
0,69
0,84
1,02
1,08
1,38
1,56
2,4
3
0,5
5
0,1
6
0,2
7
3,7
8
0,8
5
0,2
5
0,4
2
4,86
6,16
7,56
9,18
9,72
14,00
1,08
1,40
1,70
2,08
2,20
12,4
0
2,80
0,32
0,42
0,50
0,61
0,65
0,83
0,94
-
-
-
-
-
-
-
9,8
0
15,
30
19,7
0
25,1
0
30,5
0
37,0
0
39,2
0
50,0
0
56,60
1,7
1
1,7
0
0,8
7
2,23
2,86
3,18
4,22
4,45
5,70
6,45
Кальцинированная
сода
Фтористый натр
1,1
2
1,1
0
0,5
6
2,18
2,78
3,40
4,10
4,35
5,55
6,30
1,11
1,43
1,71
2,21
2,23
2,86
3,22
Дополнение II
Соляная
ингибированная
кислота
Водный аммиак
3,7
0
5,7
5
9,37
9,45
11,5
0
14,0
0
14,7
0
18,8
0
21,30
2,1
6
0,2
3
0,2
7
3,3
6
0,3
6
0,4
2
4,32
5,50
6,72
8,15
8,65
12,50
0,47
0,60
0,73
0,88
0,94
11,1
0
1,20
0,54
0,69
0,84
1,02
1,08
1,38
1,56
0,4
5
0,6
3
0,81
1,03
1,26
1,53
1,62
2,08
2,34
1,4
2,1
2,80
3,60
4,37
5,30
5,60
7,18
8,10
Реагент
Соляная
ингибированная
кислота
Уротропин
или
ингибиторы
ПБ-5,
КИ-1, И-2-В
Водный аммиак
Нитрит натрия
или вещества М-I,
МСДА
или
метасиликат
натрия
Дополнение I
Соляная
ингибированная
кислота
Едкий натр
Тиомочевина
или
персульфат
аммония,
ЭДТК,
винная
кислота,
нитрит натрия
или
перекись
водорода
Дополнение III
Гашеная известь
50
14,
70
100
19,
10
0,2
7
3,18
1,35
75
0
8
Примечания: 1. Дополнение I заказывается при наличии сложных отложений, содержащих
силикаты, сульфаты, органические вещества. 2. Дополнение II заказывается при наличии в
отложениях меди. 3. Дополнение III заказывается для нейтрализации отработавших растворов.
Таблица П21. Нормы расхода реагентов для эксплуатационных
химических очисток прямоточных газомазутных котлов соляной
ингибированной кислотой
Реагент
Паропроизводительность котла, т/ч
640
950
1600
2650
4000
34,40
12,00
61,00
86,00
105,0
1,08
1,32
1,92
2,70
3,30
Соляная ингибированная кислота
Уротропин или ингибиторы ПБ-5,
КИ-1, И-2-В
Водный аммиак
9,72
11,90
17,30
21,30
29,70
Гидразин-гидрат
0,17
0,21
0,30
0,42
0,52
или вещества М-1, МСДА,
0,65
0,79
1,15
1,62
1,98
или нитрит натрия
2,20
2,68
3,90
5,50
6,70
Дополнение I
Фторид-бифторид аммония
2,40
2,93
4,25
6,00
7,30
Дополнение II
Тиомочевина
0,93
1,15
1,67
2,36
2,86
или персульфат аммония, лимонная
1,08
1,32
1,92
2,70
3,30
кислота, винная кислота, ЭДТК
или перекись водорода
1,62
1,98
2,88
4,05
5,00
Водный аммиак
8,65
10,60
15,40
21,6
26,40
Дополнение III
Гашеная известь
5,62
6,86
10,00
14,00
17,20
Примечания: 1. Дополнение I заказывается при наличии плотных железоокисных
отложений. 2. Дополнение II заказывается при наличии в отложениях меди. 3.
Дополнение III заказывается для нейтрализации отработавших растворов.
Таблица П22. Нормы расхода реагентов для эксплуатационных
химических очисток прямоточных пылеугольных котлов соляной
ингибированной кислотой
Реагент
Соляная ингибированная кислота
Уротропин или ингибиторы ПБ-5, КИ-1, И2-В
Водный аммиак
Гидразин-гидрат
или вещества М-1, МСДА
или нитрит натрия
Дополнение I
Фторид-бифторид аммония
Дополнение II
Тиомочевина
или персульфат аммония лимонная кислота,
Паропроизводительность котла, т/ч
610
950
1600
2650
46,00
57,00
71,00
115,00
1,44
1,80
2,22
3,60
13,00
0,23
0,86
2,93
16,20
0,29
1,08
3,66
20,00
0,35
1,33
4,51
32,40
0,57
2,16
7,32
3,20
4,00
4,92
8,00
1,25
1,44
1,56
1,80
1,93
2,22
3,12
3,60
76
винная кислота, ЭДТК
или перекись водорода
2,16
2,60
3,33
5,40
Водный аммиак
11,50
14,50
17,80
28,80
Дополнение III
Гашеная известь
7,50
9,35
11,50
18,70
Примечания: 1. Дополнение I заказывается при наличии плотных железоокисных
отложений. 2. Дополнение II заказывается при наличии в отложениях меди. 3.
Дополнение III заказывается для нейтрализации отработавших растворов.
Таблица П23. Нормы расхода реагентов для эксплуатационных
химических очисток водогрейных котлов соляной ингибированной
кислотой
Тепловая производительность котла, Гкал/ч
30
50
100
180
5,45
8,85
21,80
41,00
Реагент
Соляная
ингибированная
кислота
Уротропин или ингибиторы ПБ0,12
0,18
0,36
0,60
5, КИ-1, И-2-В
Едкий натр
0,12
0,19
0,37
0,62
или водный аммиак
0,60
0,90
1,80
3,00
Метасиликат натрия
0,12
0,19
0,37
0,62
или вещества М-I МСДА
0,07
0,11
0,22
0,36
Дополнение I
Соляная
ингибированная
4,35
6,55
13,20
21,80
кислота
Едкий натр
0,50
0,75
1,50
2,48
Кальцинированная сода
0,18
0,72
1,45
2,42
Фтористый натр
0,21
0,37
0,74
1,24
Дополнение II
Синтетические жирные кислоты
0,05
0,07
0,14
0,24
фракции С5-С6
Дополнение III
Гашеная известь
0,32
0,50
1,00
1,65
Примечания: 1. Дополнение I заказывается при наличии сложных отложений,
содержащих силикаты, сульфаты, органические вещества. 2. Дополнение II
заказывается для снижения пенообразования при наличии большого количества
карбонатных отложений. 3. Дополнение III заказывается для нейтрализации
отработавших растворов.
Таблица П24. Нормы расхода реагентов для эксплуатационных
химических очисток конденсаторов турбин соляной ингибированной
кислотой
Мощность турбины, МВт
Реагент
Соляная
ингибированная кислота
Ингибитор И-2-В
25
50
100
150
200
300
500
800
13,
60
0,1
20,
40
0,2
42,2
0
0,63
62,0
0
0,84
81,6
0
1,26
105,
00
2,04
156,
00
2,64
245,
00
4,08
120
0
376,
00
6,00
77
Едкий натр
Дополнение I
Тиосульфат натрия
5
0,1
5
7
0,2
8
0,1
6
0,2
8
0,65
0,88
1,30
2,12
2,73
4,22
6,20
0,65
0,88
1,30
2,12
2,83
4,22
6,20
Дополнение II
Синтетические жирные
0,0
0,1
0,25
0,34
0,50
0,82
1,06
1,63
2,40
кислоты фракции С5-С6
6
1
Примечания: 1. Дополнение I заказывается при наличии в отложениях железа. 2. Дополнение II
заказывается для снижения пенообразования при наличии большого количества карбонатных
отложений.
Таблица П25. Нормы расхода реагентов для эксплуатационных
химических очисток барабанных газомазутных котлов раствором
композиций на основе комплексонов
Реагент
Паропроизводительность когда, т/ч
320
420
500
640
670
2,94
3,68
3,92
4,53
5,15
0,31
0,39
0,42
0,48
0,54
0,06
0,07
0,08
0,09
0,11
0,16
0,20
0,21
0,24
0,27
3,80
4,75
5,06
5,85
6,65
4,42
5,52
5,88
6,80
7,73
Трилон Б или ЭДТК
Ингибиторы ОП-7, ОП-10 или КИ-1
Каптакс
или тиурам
Серная кислота
или фталевый ангидрид, адипиновая
кислота, сульфаминовая кислота
или концентрат НМК
5,88
7,35
7,85
9,07
10,30
Водный аммиак
6,44
8,10
8,64
10,00
11,40
Нитрит натрия
1,44
1,80
1,92
2,22
1,52
или гидразин-гидрат
0,11
0,14
0,15
0,17
0,20
или вещества М-1, МСДА
0,43
0,54
0,58
0,67
0,76
Дополнение I
Фторид-бифторид аммония
1,60
2,00
2,12
2,46
2,80
Дополнение II
Водный аммиак
5,75
7,18
7,66
8,86
10,1
Персульфат аммония или винная
0,72
0,90
0,96
1,11
1,26
кислота, лимонная кислота, ЭДТК,
нитрит натрия
или перепись водорода
1,08
1,35
1,44
1,66
1,90
Дополнение III
Гашеная известь
1,56
1,95
2,08
2,40
2,73
Серная кислота
1,08
1,35
1,44
1,66
1,90
Примечания:1. Дополнение I заказывается при наличии плотных железоокисных
отложений. 2. Дополнение II наказывается при наличии в отложениях меди. 3.
Дополнение III заказывается для нейтрализации отработавших растворов.
Таблица П26. Нормы расхода реагентов для эксплуатационных
химических очисток барабанных пылеугольных котлов раствором
композиций на основе комплексонов
78
Реагент
Трилон Б или ЭДТК
Ингибиторы ОП-7, ОП-10 или КИ-
Паропроизводительность котла, т/ч
320
420
500
640
670
3,13
4,16
4,41
5,63
6,36
0,36
0,44
0,47
0,60
0,68
1
Каптакс
0,07
0,08
0,09
0,12
0,13
или тиурам
0,18
0,22
0,23
0,30
0,34
Серная кислота
4,43
5,38
5,70
7,28
8,23
или
фталевый
ангидрид,
5,15
6,25
6,62
8,45
9,56
адипиновая кислота, сульфаминовая
кислота
или концентрат НМК
6,87
8,35
8,82
11,30
12,7
Водный аммиак
7,55
9,18
9,71
12,40
14,0
Нитрит натрия
1,70
2,04
2,16
2,76
3,12
или гидразин-гидрат
0,13
0,16
0,17
0,22
0,24
или вещества М-I МСДА
0,50
0,61
0,65
0,83
0,94
Дополнение I
Фторид-бифторид аммония
1,86
2,26
2,39
3,06
3,46
Дополнение II
Водный аммиак
6,70
8,15
8,62
11,00
12,5
Персульфат аммония или винная
0,84
1,02
1,08
1,38
1,56
кислота, лимонная кислота, ЭДТК,
нитрит натрия
или перекись водорода
1,26
1,53
1,62
2,07
2,44
Дополнение III
Гашеная известь
1,82
2,21
2,34
3,00
3,38
Серная кислота
1,26
1,53
1,62
2,07
2,34
Примечания: 1. Дополнение I заказывается при наличии плотных железоокисных
отложений. 2. Дополнение II заказывается при наличии в отложениях меди. 3.
Дополнение III заказывается для нейтрализации отработавших растворов.
Таблица П27. Нормы расхода реагентов для эксплуатационных
химических очисток прямоточных газомазутных котлов раствором
композиций на основе комплексонов
Реагент
Трилон Б или ЭДТК
Ингибиторы ОП-7, ОП-10 или
КИ-1
Каптакс
или тиурам
Серная кислота
или
фталевый
ангидрид,
адипиновая кислота, сульфаминовая
кислота, лимонная кислота
или концентрат НМК
Водный аммиак
Гидразин-гидрат
или вещества М-I, МСДА
610
4,41
0,47
Паропроизводительность котла, т/ч
950
1600
2650
4000
5,40
7,84
11,00
13,50
0,57
0,83
1,17
1,43
0,09
0,23
5,71
6,60
0,11
0,27
6,96
8,10
0,16
0,42
10,1
11,70
0,23
0,59
14,30
16,50
0,27
0,71
17,50
20,20
0,82
6,22
0,17
0,65
10,10
8,32
0,21
0,79
15,70
12,20
0,30
1,15
22,00
17,10
0,42
1,62
27,00
20,90
0,52
1,98
79
или нитрит натрия
2,22
2,68
3,90
5,50
6,72
Дополнение I
Фторид-бифторид аммония
2,39
2,92
4,26
6,00
7,30
Дополнение II
Водный аммиак
8,64
10,6
15,4
21,6
26,40
Персульфат аммония, или винная
1,08
1,32
1,92
2,40
3,30
кислота, лимонная кислота, ЭДТК,
нитрит натрия
или перекись водорода
1,62
1,98
2,88
1,05
4,95
Дополнение III
Гашеная известь
2,34
2,86
4,16
5,85
7,15
Серная кислота
1,63
1,98
2,88
4,05
4,95
Примечания: 1. Дополнение I заказывается при наличии плотных железоокионых
отложений. 2. Дополнение II заказывается при наличии в отложениях меди. 3.
Дополнение III заказывается для нейтрализации отработавших растворов.
Таблица П28. Нормы расхода реагентов для эксплуатационных
химических очисток прямоточных пылеугольных котлов раствором
композиций на основе комплексонов
Реагент
Трилон Б или ЭДТК
Ингибиторы ОП-7, ОП-10 или КИ-
Паропроизводительность котла, т/ч
640
950
1600
2650
5,90
7,40
9,20
14,70
0,62
0,78
0,96
1,56
1
Каптакс
0,12
0,15
0,19
0,30
или тиурам
0,31
0,39
0,48
0,78
Серная кислота
7,60
9,50
11,70
19,00
или
фталевый
ангидрид,
8,80
11,0
13,6
22,00
адипиновая кислота, сульфаминовая
кислота, лимонная кислота
или концентрат НМК
11,70
14,7
18,1
29,40
Водный аммиак
7,20
9,00
11,00
18,00
Гидразин-гидрат
0,22
0,28
0,35
0,56
или вещества М-1, МСДА
0,86
1,08
1,33
2,16
или нитрит натрия
2,92
3,66
4,52
7,32
Дополнение I
Фторид-бифторид аммония
3,19
4,00
4,92
8,00
Дополнение II
Водный аммиак
11,50
14,40
17,80
28,80
Персульфат аммония или винная
1,44
1,80
2,22
3,60
кислота, лимонная кислота, ЭДТК,
нитрит натрия
или перекись водорода
2,16
2,70
3,34
5,40
Дополнение III
Гашеная известь
3,12
3,90
4,80
7,80
Серная кислота
2,16
2,70
3,33
5,40
Примечания: 1. Дополнение I заказывается при наличии плотных железоокисных
отложений. 2. Дополнение II заказывается при наличии в отложениях меди. 3.
Дополнение III заказывается для нейтрализации отработавших растворов.
80
Таблица П29. Нормы расхода реагентов для эксплуатационных
химических очисток водогрейных котлов раствором низкомолекулярных
монокарбоновых органических кислот
Тепловая производительность котла,
Гкал/ч
30
50
100
180
2,78
4,50
11,00
20,80
0,03
0,04
0,08
0,13
0,01
0,01
0,02
0,03
0,12
0,18
0,36
0,60
0,07
0,11
0,22
0,36
Реагент
Концентрат НМК
Ингибитор ОП-7 или ОП-10
Каптакс
Едкий натр
Метасиликат натрия или вещества
М-1,МСДА
Таблица П30. Нормы расхода реагентов для эксплуатационных
химических очисток конденсаторов турбин раствором низкомолекулярных
монокарбоновых органических кислот
Реагент
25
Водный конденсат
15,00
или концентрат НМК
6,90
Ингибиторы ОП-7, ОП-10 0,03
Каптакс
0,01
Мощность турбины, МВт
50
22,50
10,40
0,06
0,01
100
45,5
21,4
0,14
0,03
150
68,20
31,50
0,18
0,04
200
90,00
41,50
0,27
0,05
300 500 800
116,00 173,00 270,00
53,20 79,50 124,00
0,44 0,57 0,89
0,08 0,11 0,17
1200
413,00
190,00
1,30
0,25
81
Приложение 6
к Методике расчета норм расходов
химических реагентов, используемых
в технологии производства
электроэнергии, теплоэнергии,
питьевой воды и технической воды
Основные реагенты, применяемые при химических очистках
теплоэнергетического оборудования
Реагент
Сорт
ГОСТ или ТУ
водный
1
2. Ангидрид фталевый
марка А
1
3.
Бифторид-фторид
аммония
1
4.
Вещество
вспомогательное:
-
ГОСТ 9-92
МГС Аммиак водный
технический.
Технические условия
ГОСТ 7119-77
МГС Ангидрид
фталевый
технический.
Технические условия
ТУ 113-08-544-83
Аммония бифторидфторид технический
ГОСТ 8433-81 МГС
Вещества
вспомогательные ОП-7
и ОП-10. Технические
условия
1. Аммиак
технический
ОП-7
ОП-10
5.
Гидразин-гидрат
технический
6. Известь гашеная -
-
7. Ингибитор И-2-В
8. Ингибитор катапин
КИ-1
9.
Ингибитор
маслорастворимый
МСДА-1
10. Ингибитор ПБ-5
-
ГОСТ 19503-88 МГС
Гидразин-гидрат
технический.
Технические условия
ТУ 6-18-148-78
Известь комовая
технологическая
ТУ 301-06-16-90
Гидрат окиси кальция
карбидный (карбидная
известь)
ТУ 38-103239-76
ТУ 6-01-873-76
-
ТУ 6-02-834-78
-
ТУ 6-01-730-77
-
Содержание
Основное вещество основного
вещества, %
NH3
25,0
С8Н4О3
99,7
NH4F·HF
90,0
-
N2H4·H2O
92,5
92,5
64,0
СаО+МgО
50,0
Антинакипины и
ингибиторы
коррозии ОЭДФК,
АФОН 20060А,АФОН 23023А, ПАФ-13А,
ИОМС-1, их
-
-
82
11.
Сода
кальцинированная
1
12. Каптакс
1
13. Концентрат НМК
концентрат
низкомолекулярных
кислот
14.
Кислота
адипиновая
1
15. Кислота
(виноградная
реактивная)
винная
х.ч.
16. Кислота
контактная
техническая
серная
1
17. Кислота соляная
марка А
1
18.
Кислота
сульфаминовая
19. Кислота этилендиаминтетрауксусная
(ЭДТК)
20.
Кислоты
синтетические жирные
фракции C5-C6
21.
Метасиликат
натрия
22. Лимонная кислота
пищевая
-
23. Натр едкий марка
ТХ
1
-
-
I
ГОСТ 5100-85 МГС
Сода
кальцинированная
техническая.
Технические условия
ГОСТ 739-74 МГС 2Меркаптобензтиазол.
Технические условия
ТУ 38-1075-76
ГОСТ 10558-80 МГС
Кислота адипиновая.
Технические условия
ГОСТ 5817-77 МГС
Реактивы. Кислота
винная. Технические
условия
ГОСТ 2184-77 МГС
Кислота серная
техническая.
Технические условия
ГОСТ 857-95 МГС
Кислота соляная
синтетическая
техническая.
Технические условия
ТУ 2121-08305800142-2001
ТУ 6-09-11-1721-83
аналоги, и другие,
проверенные и
сертифицированные
в Республике
Казахстан
Na2CO3
99,2
C7H5NS2
95,0
65,0
С6Н10О4
99,6
C4H6O6
-
Н2SO4
92,5
HCl
22,0
HSO3NH2
95,0
С10Н16О8N2
98,0
ГОСТ 23239-89 МГС Кислоты жирные синтетические
фракций С5-С6, С7-С9, С5-С9, С10-С13, С10-С16, С17С20. Технические условия
ТУ 6-18-161-82
Na2SiO3
ГОСТ 908-2004 МГС
Кислота лимонная
моногидрат пищевая.
Технические условия
ГОСТ 2263-79 МГС
Натр едкий
технический.
Технические условия
С6Н8О7·Н2О
-
NaOH
97,0
83
24. Натрий фтористый
ГОСТ 4463-76 МГС
NaF
Реактивы. Натрий
фтористый.
Технические условия
25. Нитрит натрия
I
ГОСТ 19906-74 МГС
NaNO2
Нитрит натрия
технический.
Технические условия
26. Перекись водорода
ГОСТ 177-88 МГС
Н2O2
Водорода перекись.
Технические условия
27. Тиомочевина
I
ГОСТ 6344-73 МГС
CS(NH2)2
Реактивы.
Тиомочевина.
Технические условия
28. Тиосульфат натрия
ГОСТ 244-76 МГС
Na2S2О3·5H2О
Натрия тиосульфат
кристаллический.
Технические условия
29. Тиурам Д марка А
II
ГОСТ 740-76 МГС
C6H12N2S4
Тиурам Д.
Технические условия
30. Трилон Б
Знак
ГОСТ 10652-73 МГС C10H14O8N2Na2·2H2O
качества Соль динатриевая
этилендиаминN,N,N`,N`тетрауксусной
кислоты, 2-водная
(трилон Б).
Технические условия
31. Уротропин марка
ГОСТ 1381-73 МГС
(СН2)6N4
М
Уротропин
технический.
Технические условия
I
97,0
98,5
40,0
93,0
98,0
95,0
98,0
99,5
84
Приложение 7
к Методике расчета норм расходов
химических реагентов, используемых
в технологии производства
электроэнергии, теплоэнергии,
питьевой воды и технической воды
Утверждаю:
Директор ТЭС
____________________
«__»_________ 20__ г.
Нормы расхода реагентов для нейтрализации сточных вод ТЭС
___________________________________________________________
наименование ТЭС
Наименование
реагента (марка, сорт,
TУ и т.д.)
Норма расхода реагентов для нейтрализации сточных вод,
кг/м3
РВП и конвективных
химических
ВПУ
поверхностей нагрева
промывок и
котлов
консервации
Кислота
Щелочь
Главный инженер
подпись
Начальник цеха
подпись
Начальник цеха
подпись
85
Приложение 8
к Методике расчета норм расходов
химических реагентов, используемых
в технологии производства
электроэнергии, теплоэнергии,
питьевой воды и технической воды
Примеры расчета норм расхода реагентов для нейтрализации
сточных вод ТЭС
1. Пример расчета расхода реагентов на нейтрализацию сточных вод ВПУ,
работающей по схеме: коагуляция сернокислым алюминием в осветлителе двухступенчатое химическое обессоливание:
Качественный состав исходной воды
Жесткость общая Жо = 1,66 мг-экв/кг;
щелочность Щ = 1,6 мг-экв/кг;
кальций Ca = 1,2 мг-экв/кг;
магний Mg = 0,46 мг-экв/кг;
натрий Na = 0,47 мг-экв/кг;
сульфаты SO4 = 0,29 мг-экв/кг;
хлориды Cl = 0,24 мг-экв/кг;
кремнекислота HSiO3 = 6,0 мг/кг;
органические вещества Орг = 6,0 мг/кг.
Качественный состав коагулированной воды, поступающей на ионитные фильтры
к = 0,8 мг-экв/л;
Can = 1,2 мг-экв/кг;
Mgn = 0,46 мг-экв/кг;
Cln = 0,24 мг-кв/кг;
Nan = 0,47 мг-экв/кг;
SOn4 = 0,29 + 0,8 = 1,09 мг-экв/кг;
SiOn2 = 6,0 · 0,75 = 4,5 мг/кг;
Оргn = 0,25 · 6,0 = 1,5 мг/кг.
Определение качественного состава сбросных вод, поступающих в бакнейтрализатор от ионитной части ВПУ
Производительноcть ВПУ Q = 200 м3/ч.
По предварительному расчету расход воды на собственные нужды установки q = 28
м3/ч.
Расходы реагентов на регенерацию (100%-ные):
SO4p = 1380 кг/сут = 1173 г-экв/ч;
Nap = 840 кг/сут = 875 г-экв/ч.
Общий расход воды, поступающей на ВПУ,
Qобщ = Q + q = 200 + 28 = 228 м3/ч.
Содержание составляющих компонентов в 1 м3 сбрасываемой воды в бакнейтрализатор
86
1, 2 200 28
3
9,77 г-экв/м ;
28
0, 46 228
3
Mg
3,7 г-экв/м ;
28
0, 47 228 875
3
Na
35,1 г-экв/м ;
28
0, 24 228
3
Cl
1,95 г-экв/м ;
28
1,09 228 1173
3
SO4
51,57 г-экв/м ;
28
0,06 228
3
HSiO3
0, 49 г-экв/м ;
28
0,1 228
3
HCO3
0,81 г-экв/м ;
28
1,5 228
3
Орг
12,0 г/м .
28
Ca
Всего в бак-нейтрализатор поступает:
катионов K = 48,57 г-экв/м3;
анионов A = 54,82 г-экв/м3.
Избыток кислотности составляет
A - K = 54,82 – 48,57 = 6,25 г-экв/м3.
Для нейтрализации избыточной кислотности в бак-нейтрализатор следует добавить
Ca(OH)2, в количестве D = 6,7 г-экв/м3.
При использовании в качестве реагента строительной извести по ГОСТ 9179-70 (a
= 65 85%, Э = 28) норма расхода Hp определяется по формуле
Hp
D Э 0,1
а
6,7 28 0,1
75
0, 25 кг/м3.
2. Пример расчета расхода реагентов на нейтрализацию сточных вод ВПУ,
работающей по схеме: известкование с коагуляцией сернокислотным железом в
осветлителях - двухступенчатое обессоливание с блочным включением фильтров (схема
«цепочка»):
Производительность ВПУ составляет 280 м3/ч.
Качественный состав исходной воды
Жесткость общая Жо = 6,32 мг-экв/кг;
щелочность Щ = 4,7 мг-экв/кг;
кальций Ca = 4,61 мг-экв/кг;
магний Mg = 1,71 мг-экв/кг;
натрий Na = 2,45 мг-экв/кг;
сульфаты SO4 = 2,1 мг-экв/кг;
хлориды Cl = 1,96 мг-экв/кг;
кремнекислота SiO2 = 16,5 мг/кг;
органические вещества Орг = 9,0 мг/кг.
Качественный состав известкованно-коагулированной воды
к = 0,5 мг-экв/л (принимаем);
Щn = 0,7 мг-экв/л; Щг = 0,2 мг-экв/кг;
Жn = 6,32-4,7+0,7+0,5=2,82 мг-экв/кг;
Mgn = 1,4 мг-экв/кг;
87
Can = 2,82 - 1,4 = 1,42 мг-экв/кг;
Nan = 2,45 мг-экв/кг;
SOn4 = 2,1 + 0,5 = 2,6 мг-экв/кг;
SiOn2 = 0,35 · 16,5 = 5,8 мг/кг;
Cln = 1,96 мг-экв/кг;
Оргn = 0,25·9,0=2,25 мг/кг;
K = 5,27 мг-экв/л;
A = 5,33 мг-экв/кг;
Cl + SO4 = 4,56 мг-экв/кг.
Расчет качественного состава сбросных вод ионитных фильтров,
поступающих в бак-нейтрализатор
Согласно таблице, расход кислоты на регенерацию в = 1,2 г-экв/г-экв;
расход едкого натра на регенерацию = 1,75 г-экв/г-экв;
коэффициенты собственных нужд:
K1 = 0,25; K2 = 0,08.
В 1 м3 сбросной воды в баке-нейтрализаторе содержится:
Ca=
1,42 0,25+1
Mg=
Na=
7,1
г-экв/м3;
7, 0
г-экв/м3;
0, 25
1,4 0,25+1
0, 25
2,45 0,25+1
5,33 1,75 0,08 1
0, 25
0, 25
SO4 =
2,6 0,25+1
5, 27 1, 2 0, 25 1
0, 25
0, 25
Cl=
CO3 =
1,96 0,25+1
9,8
0, 25
0,8 0,25+1 0,25-0,08
0, 25
HSiO3 =
0,075 0,25+1
0, 25
52,5
г-экв/м3;
44,62
г-экв/м3;
г-экв/м3;
0,68
0,68
г-экв/м3;
г-экв/м3.
В бак-нейтрализатор поступает всего:
K = 66,5 мг-экв/м3;
A = 55,78 мг-экв/м3;
K - A = 66,5 - 55,8 = 10,7 г-экв/м3.
Для нейтрализации избыточной щелочности в бак-нейтрализатор следует добавить
H2SO4 в количестве D = 10,7 г-экв/м3.
При использовании для нейтрализации серной технической кислоты (ГОСТ 218467) башенной (a = 75%, Э = 49) норма расхода
Hp
D Э 0,1
а
10,7 49 0,1
75
0,7 кг/м3.
3. Пример расчета расхода реагентов на нейтрализацию сточных вод ВПУ,
работающей по схеме параллельного водород-натрий-катионирования:
Качественный состав исходной воды
Жесткость общая 3,3 мг-экв/кг;
щелочность 2,0 мг-экв/кг;
88
кальций 2,3 мг-экв/кг;
магний 1,0 мг-экв/кг;
натрий 1,3 мг-экв/кг;
сульфаты 1,3 мг-экв/кг;
хлориды 1,3 мг-экв/кг;
кремнекислота 8,0 мг/кг.
Натрий и водород-катионитные фильтры загружены сульфоуглем.
Определяем коэффициент собственных нужд для H-катионитных фильтров:
Kн
qсн.н Ж исх
Ж ост
н
6,5 3,3 0,1
300
0,069 ,
где qсн.н = 6,5 м3/м3 (принимаем);
3
н = 300 г-экв/м (принимаем).
Кислотность сбросных вод H-катионитных фильтров
K
1,7 1,0
3,3 0,1
0,069
0,069 1
34,7 г-экв/м3.
Для нейтрализации избыточной кислотности в бак-нейтрализатор следует добавить
34,7 г-экв/м3 Ca(OH)2.
Норма расхода извести при использовании строительной извести по ГОСТ 9179-70
(а = 65-85%, Э = 28).
34, 7 28 0,1
Hp
1, 3 кг/м3.
75
89
Приложение 9
к Методике расчета норм расходов
химических реагентов, используемых
в технологии производства
электроэнергии, теплоэнергии,
питьевой воды и технической воды
Нормы расхода реактивов на одно определение основных
показателей качества сточных вод ТЭС
Таблица П31. Расход реактивов на консервирование проб
Массовая доля г/дм3
Наименование реактива
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
Серная кислота
ч.д.а.
Соляная кислота
х.ч.
Азотная кислота
х.ч.
Натрий гидроксид
ч.д.а.
Хлороформ
фарм.
Глицерин
ч.д.а.
Натрий уксуснокислый х.ч.
Уксусная кислота
х.ч.
1800
400
882
1490
1230
136
330
Расход реактива на 1 дм3
пробы
3
см
г
1
1,8
5
2
2,5
2,3
4
3
4,5
2
2,5
25
3,4
25
8,2
Определение алюминия
Для определения алюминия в сточных водах применяют фотометрические методы
с использованием алюминона или стильбазо.
Таблица П32. Расход реактивов на одно определение алюминия
Массовая
доля, г/дм3
Наименование реактива
1. Алюмокалиевые
квасцы
раствор)
2. Алюминон
3. Аммоний уксуснокислый
4. Соляная кислота
5. Желатин
6. Аммиак водный
7. Лимонная кислота
8. Аскорбиновая кислота
9. п-Нитрофенол
1.
2.
3.
4.
5.
Алюмокалиевые квасцы
Стильбазо
Натрий уксуснокислый
Уксусная кислота
Аскорбиновая кислота
Алюминоновый метод
(стандартный х.ч.
ч.д.а.
х.ч.
ч.д.а.
ч.
х.ч.
х.ч.
х.ч.
ч.д.а.
Метод со стильбазо
ч.д.а.
х.ч.
х.ч.
х.ч.
Расход реактива на 1
определение
см3
г
18
1
140
150
10
115
100
3
10
10
10
10
10
1
1
0,5
0,05
0,01
1,4
1,5
0,1
0,1
0,1
0,002
0,0005
18
0,2
230
20
3
5
2,5
2,5
0,5
0,001
0,6
0,05
0,002
90
Определение аммиака и ионов аммония
Для определения аммиака и ионов аммония в сточных водах применяют
колориметрический метод с реактивом Несслера.
Таблица П33. Расход реактивов на одно определение ионов аммония
Наименование реактива
1. Аммоний
хлористый х.ч.
(стандартный раствор)
2. Реактив Несслера
ч.д.а.
3. Калий-натрий
ч.д.а.
виннокислый
Массовая
доля, г/дм3
3
Расход реактива на 1 определение
см3
г
1
1
500
1
0,5
Таблица П34. Определение биохимического потребления кислорода (БПК)
Массовая
доля, г/дм3
Наименование реактива
Калий
фосфорнокислый
. однозамещенный
2 Калий
фосфорнокислый
. двузамещенный
3 Натрий
фосфорнокислый
. двузамещенный
4 Аммоний хлористый
.
5 Магний сернокислый
.
6 Кальций хлористый
.
7 Железо треххлористое 6-водное
.
1
х.ч
.
х.ч
.
ч.д
.а.
х.ч
.
х.ч
.
ч.
х.ч
.
9
Расход реактива на 1
определение
см3
г
1
0,01
20
1
0,02
33
1
0,33
2
1
0,002
22
1
0,022
28
1
0,028
0,3
1
0,0003
Определение ванадия
Для определения ванадия применяют фотометрические методы: ооксихинолиновый, салицилгидроксамовый, перекисный с концентрированием ванадия и
объемный титрованием раствором соли Мора.
Таблица П35. Расход реактивов на одно определение ванадия для разных методов
Массовая
доля, г/дм3
Наименование реактива
1
Объемный метод
1.
2.
3.
4.
Соль Мора
Серная кислота
N-фенилантраниловая кислота
Калий двухромовокислый
2
х.ч.
ч.д.а.
ч.д.а.
х.ч.
19,6
900
1
2,45
Расход реактива на 1
определение
см3
г
3
4
10
10
0,5
20
0,2
9
0,0005
0,05
91
о-Оксихинолиновый метод
1. Ванадий (V) оксид (стандартный
раствор)
2. о-Оксихинолин
3. Натрий углекислый
4. Натрий уксуснокислый
5. Серная кислота
6. Метиловый оранжевый
7. Хлороформ
Салицилгидроксамовый метод
1. Ванадий (V) оксид
2. Салицилгидроксамовая кислота
или
Бензгидроксановая кислота
3. Уксусная кислота
4. Фосфорная кислота
5. Аскорбиновая кислота
Перекисный метод
1. Ванадий (V) оксид
2. Железо III сернокислое
х.ч.
1,8
ч.д.а.
ч.д.а.
ч.д.а.
х.ч.
инд.
фарм.
20
1
540
196
1
1490
1,5
20
4
1,5
0,1
16
0,03
0,02
2
0,3
0,0001
24
х.ч.
ч.
1,8
10
5
0,05
ч.
х.ч.
х.ч.
х.ч.
10
1000
1798
200
5
15
1
0,5
0,05
15
1,8
0,1
х.ч.
ч.д.а.
1,8
1
20
0,02
Таблица П36. Определение водородного показателя (pH)
В сточных водах pH измеряют электрометрически со стеклянным электродом. Для
настройки рН-метров применяют буферные растворы, приготовленные из стандарттитров.
Стандарт-титр
1. Тетраоксалат калия
Массовая доля,
г/дм3
12,7
2. Калий виннокислый кислый
3. Калий фталевокислый кислый
4. Калий
фосфорнокислый
однозамещенный
и
Натрий
фосфорнокислый
двузамещенный
5. Натрий тетраборнокислый
Насыщ.
10,2
3,4
Значение рН
Расход
1,68
3,56
4,01
6,86
Нe менее 1 ампулы
фиксанала в месяц
То же
-"-"-
9,18
-"-
3,55
3,8
Определение гидразина
Гидразин определяют фотометрическим методом с n-диметиламинобензальдегидом.
Титр стандартного раствора устанавливают иодометрическим методом.
Таблица П37. Расход реактивов на одно определение гидразина
Массовая
доля, г/дм3
Наименование реактива
Объемный метод
1. Натрий серноватистокислый 5-водный
2. Иод
ч.д.а.
ч.д.а.
2,5
13
Расход реактива на
1 определение
см3
г
10
10
0,25
0,13
92
3.
4.
5.
6.
1.
2.
3.
4.
Калий иодистый
Натрий гидроксид
Серная кислота
Крахмал растворимый
Фотометрический метод
Гидразина дигидрохлорид
или
Гидразин
сернокислый
(стандартный
раствор)
n-Диметиламинобензальдегид
Серная кислота
Сульфаминовая кислота
х.ч.
ч.д.а.
х.ч.
ч.д.а.
25
40
50
10
ч.д.а.
0,33
ч.д.а.
0,4
ч.д.а.
х.ч.
х.ч.
30
360
10
10
5
10
1
0,25
0,2
0,5
0,01
5
5
1
0,15
1,8
0,01
Определение железа
Для определения железа с содержанием его менее 1 мг/дм3 в сточных водах
применяют фотометрические методы с сульфосалициловой кислотой или офенантролином. При содержании железа в сточных водах более 1 мг/дм3 и для установки
титра стандартного раствора применяют объемный трилонометрический метод.
Таблица П38. Расход реактивов на одно определение железа для каждого метода
Расход реактива
Массовая
3 на 1 определение
доля, г/дм
см3
г
2
3
4
Наименование реактива
1.
2.
3.
4.
1
2.
3.
4.
5.
6.
1.
2.
3.
4.
5.
6.
1
Объемный метод
Трилон Б
Азотная кислота
Соляная кислота
Сульфосалициловая кислота
Сульфосалицилатный метод
Железоаммонийные
квасцы
раствор)
Азотная кислота
Сульфосалициловая кислота
Соляная кислота
Аммоний надсернокислый
Аммиак водный
о-Фенантролиновый метод
Железоаммонийные квасцы
о-фенантролин сернокислый
Гидроксиламин солянокислый
Соляная кислота
Аммиак водный
Конго красный (инд. бумага)
х.ч.
х.ч.
х.ч.
ч.
18,6
882
40
300
10
1
5
1
0,2
0,9
0,2
0,3
(стандартный ч.д.а.
8,6
х.ч.
ч.д.а.
х.ч.
х.ч.
х.ч.
882
300
200
100
138
1
2
5
1
10
0,9
0,6
1
0,1
1,4
ч.д.а.
ч.
ч.д.а.
ч.д.а.
ч.д.а.
-
8,6
3
100
40
230
-
1
1
1
0,5
-
0,003
0,1
0,04
0,1
-
Определение жесткости воды
Жесткость в сточных водах определяют трилонометрическим
использованием хромовых индикаторов.
Таблица П39. Расход реактивов на одно определение жесткости
методом
с
93
Наименование реактива
Трилон Б
Аммоний хлористый
Аммиак водный
Эриохром черный Т
или
Хромовый темносиний
5. Натрий хлористый
или
Натрий сернокислый
6. Этиловый спирт
1.
2.
3.
4.
х.ч.
х.ч.
х.ч.
ч.д.а.
Массовая доля, Расход реактива на 1 определение
г/дм3
см3
г
18,6
10
0,2
20
5
0,1
100
5
0,5
0,0005
ч.д.а.
ч.д.а.
5
-
0,3
-
0,002
0,1
х.ч.
х.ч.
770
0,3
0,1
0,23
Определение кальция
Для определения кальция в сточных водах применяют трилонометрическое
титрование с индикатором мурексидом.
Таблица П40. Расход реактивов на одно определение содержания кальция в воде
Массовая
доля, г/дм3
Наименование реактива
Трилон Б
Натрий гидроксид
Мурексид
Натрий хлористый
или
Натрий сернокислый
5. Нафтоловый зеленый В
6. Флуорексон (кальцеина
соль)
7. Тимолфталексон
х.ч.
ч.д.а.
ч.д.а.
ч.д.а.
1.
2.
3.
4.
18,6
40
-
Расход реактива на 1
определение
см3
г
10
0,2
2
0,1
0,0002
0,1
х.ч.
ч.
динатриевая ч.д.а.
-
-
0,1
0,0005
0,0002
ч.д.а.
-
-
0,0004
Определение кислотности и щелочности воды
Кислотность воды определяют титрованием раствором сильного основания,
щелочность - раствором сильной кислоты.
Для титрования используют индикаторы: фенолфталеин, метиловый оранжевый и
метиловый красный.
Таблица П41. Расход реактивов на одно определение кислотности и щелочности воды
Массовая
доля, г/дм3
Наименование реактива
1.
2.
3.
4.
5.
6.
Натрий гидроксид
Серная кислота
Соляная кислота
Метиловый оранжевый
Бромкрезоловый зеленый
Фенолфталеин (ацетоновый раствор)
ч.д.а.
х.ч.
х.ч.
инд.
ч.д.а.
ч.д.а.
4
4,9
41,4
0,5
1,3
1,0
Расход реактива на 1
определение
см3
г
10
0,04
10
0,05
10
0,4
0,2
0,0001
0,2
0,0003
0,2
0,0002
94
7. Метиловый красный
(Спиртовый раствор)
8. Метиловый красный + метиленовый
голубой
(спиртовый раствор)
9. Этиловый спирт
10. Ацетон
инд.
инд.
х.ч.
х.ч.
2,5
0,2
0,0005
2,5
0,2
0,0005
2,0
810
790
0,2
0,2
0,2
0,0004
0,17
0,16
Определение кислорода
Для определения кислорода применяют объемный иодометрический метод.
Таблица П42. Расход реактивов на одно определение кислорода
Массовая
доля, г/дм3
Наименование реактива
1. Марганец сернокислый 5-водный
или
Марганец двухлористый
2. Калий гидроксид
3. Калий иодистый
4. Натрий
серноватистокислый
5водный
5. Сульфаминовая кислота
6. Натрий гидроксид
7. Натрий углекислый
8. Серная кислота
9. Крахмал
10. Калий двухромовокислый
Расход реактива на 1
определение
см3
г
2
1
ч.д.а.
480
ч.д.а.
ч.д.а.
х.ч.
ч.д.а.
480
700
150
12,5
2
2
2
10
1
1,4
0,3
0,125
х.ч.
ч.д.а.
х.ч.
х.ч.
ч.д.а.
х.ч.
400
40
0,2
360
5
2,5
2
1
10
10
2
20
0,8
0,04
0,002
4
0,01
0,05
Определение магния
Для определения магния в сточных водах применяют трилонометрическое
титрование с индикаторами эриохром черный Т или хромовый темно-синий.
Таблица П43. Расход реактивов на одно определение магния
Массовая
доля, г/дм3
Наименование реактива
1. Магний
сернокислый
раствор)
2. Трилон Б
3. Аммоний хлористый
4. Аммиак водный
5. Натрий хлористый
6. Эриохром черный Т
или
Хромовый темно-синий
7. Этиловый спирт
(стандартный х.ч.
12
Расход реактива на 1
определение
см3
г
-
х.ч.
х.ч.
ч.д.а.
ч.д.а.
ч.д.а.
18,6
20
100
-
10
5
5
-
0,2
0,1
0,5
0,1
0,0005
ч.д.а.
х.ч.
5
770
0,3
0,3
0,002
0,23
95
Определение меди
Содержание меди определяют фотометрическим методом с применением
диэтилдитиокарбамата свинца.
Титр стандартного раствора устанавливают объемным методом с трилоном Б в
присутствии индикатора пиридилазо-2-нафтол (ПАН) в среде ацетатного буферного
раствора.
Таблица П44. Расход реактивов на одно определение меди
Наименование реактива
Массовая доля,
г/дм3
1
1.
2.
3.
4.
5.
1.
2.
3.
2
Объемный метод
Трилон Б
х.ч.
18,6
Пиридилазо-2-нафтол (ПАН)
ч.д.а.
1,0
Этиловый спирт
х.ч.
770
Уксусная кислота
х.ч.
60
Натрий уксуснокислый 3-водный х.ч.
136
Диэтилдитиокарбаматный метод
Медь сернокислая 5-водная
х.ч.
3,9
Диэтилдитиокарбамат свинца
ч.
1,0
или
Диэтилдитиокарбамат натрия
ч.д.а.
0,2
Свинец уксуснокислый
ч.д.а.
0,2
Калий азотнокислый
х.ч.
1,0
Хлороформ
фарм.
1490
или
Углерод четыреххлористый
х.ч.
1590
Расход реактива на 1
определение
3
см
г
3
4
10
0,5
0,5
10
10
0,2
0,0005
0,4
0,6
1,4
15
0,015
15
15
15
20
0,003
0,003
0,02
30
20
32
Определение мышьяка
Содержание мышьяка в сточных водах определяют фотометрическим методом с
применением диэтилдитиокарбамата серебра и добавкой триэтиламина.
Титр стандартного раствора устанавливают гравиметрическим методом.
Таблица П45. Расход реактивов на одно определение мышьяка
Массовая
доля, г/дм3
Наименование реактива
1.
2.
3.
1.
2.
Гравиметрический метод
Магний хлористый
Аммоний хлористый
Аммиак водный
Диэтилдитиокарбаматный метод
Натрий
мышьяковистокислый
двузамещенный (стандартный раствор)
Диэтилдитиокарбамат серебра
или
Диэтилдитиокарбамат натрия
и
х.ч.
х.ч.
х.ч.
56
40
150
ч.
2,3
ч.д.а.
ч.д.а.
Расход реактива на 1
определение
см3
г
150
150
150
8
6
22
1,0
15
0,015
-
-
0,03
96
Серебро азотнокислое
3. Соляная кислота
4. Калий иодистый
5. Олово двухлористое
или
Олово гранулированное
6. Цинк гранулированный
7. Свинец II уксуснокислый
8. Уксусная кислота
9. Триэтиламин
10. Хлороформ
ч.д.а.
х.ч.
х.ч.
ч.д.а.
400
200
100
10
4
2
0,02
4,0
0,8
0,2
ч.д.а.
х.ч.
ч.д.а.
х.ч.
ч.
фарм.
53
40
20
3
1490
2
0,5
0,5
15
15
0,1
5
0,02
0,01
0,05
22,5
Определение никеля
Для определения никеля в сточных водах применяют фотометрический метод с
диметилглиоксимом и экстракционно-фотометрический с -фурилдиоксимом. Титр
стандартного раствора никеля устанавливают объемным методом с трилоном Б и
индикатором мурексидом.
Таблица П46. Расход реактивов на одно определение никеля
Массовая доля,
г/дм3
Наименование реактива
1
1. Трилон Б
2. Мурексид
3. Натрий сернокислый
или
Натрий хлористый
1. Никель сернокислый
или
Никель азотнокислый
2. Серная кислота
3. Диметилглиоксим
4. Натрий гидроксид
5. Калий-натрий виннокислый
6. Аммоний надсернокислый
1. Никель сернокислый
или
Никель азотнокислый
2. -Фурилдиоксим
3. Спирт этиловый
4. Калий-натрий виннокислый
5. Натрий серноватистокислый
6. Водорода пероксид
7. Соляная кислота
8. Аммиак водный
9. Хлороформ
2
Объемный метод
х.ч.
18,6
ч.д.а.
х.ч.
х.ч.
Диметилглиоксимный метод
х.ч.
5,0
х.ч.
4,5
х.ч.
36
ч.д.а.
10
ч.д.а.
50
ч.д.а.
200
х.ч.
100
Фурилдиоксимный метод
х.ч.
5,0
х.ч.
ч.д.а.
х.ч.
ч.д.а.
ч.д.а.
х.ч.
х.ч.
х.ч.
фарм.
4,5
1,5
770
200
500
30
200
34
1490
Расход реактива на 1
определение
см3
г
3
4
10
-
0,2
0,0002
0,1
-
0,1
5
5
3
2
0,05
0,25
0,6
0,2
2,5
5
3
5
0,1
1
5
15
0,004
4,0
0,6
2,5
0,003
0,2
0,2
23
97
или
Углерод четыреххлористый
х.ч.
1590
15
24
Определение нитратов
Содержание нитратов в сточных водах определяют фотометрическими
салициловым или сульфофеноловым методами. Стандартный раствор готовят из калия
азотнокислого.
Таблица П47. Расход реактивов на одно определение нитратов
Массовая
доля г/дм3
Наименование реактива
Расход реактива на 1
определение
см3
г
Салициловый метод
1. Калий
азотнокислый
(стандартный
х.ч.
1,6
раствор)
2. Натрий салициловокислый
ч.
10
3. Салициловая кислота
1
4. Серная кислота
х.ч.
1800
5. Аммиак водный
х.ч.
200
или
Натрий гидроксид
ч.д.а.
300
Сульфофеноловый метод
1. Калий азотнокислый
х.ч.
1,6
2. Фенол
ч.д.а.
150
3. Серная кислота
х.ч.
1800
4. Аммиак водный
х.ч.
200
1
1
1
10
0,01
0,001
2
2
8
2,4
1
1
10
0,15
2
2
Определение нитритов
Содержание нитритов определяют фотометрическим методом с использованием
реактива Грисса. При отсутствии реагента его готовят из сульфаниловой кислоты, 1нафтиламина и уксусной кислоты.
Стандартный раствор готовят из натрия азотистокислого.
Таблица П48. Расход реактивов на одно определение нитритов
Массовая
доля, г/дм3
Наименование реактива
1. Натрий
азотистокислый
раствор)
2. Реактив Грисса
или
Сульфаниловая кислота
Уксусная кислота
1-Нафтиламин
(стандартный
Расход реактива на
1 определение
см3
г
х.ч.
1,5
ч.д.а.
100
1
0,1
ч.д.а.
ч.д.а.
ч.д.а.
6
250
6
1
2
1
0,006
0,5
0,006
Определение нефтепродуктов
Определение нефтепродуктов проводится путем извлечения их из воды
органическими растворителями (гексан и хлороформ или четыреххлористый углерод) и
пропускания экстрата через хроматографическую колонку, заполненную алюминий
98
оксидом.
Таблица П49. Расход реактивов на одно определение нефтепродуктов в воде
Наименование реактива
Массовая доля
г/дм3
1. Соляная кислота
ч.д.а.
2. Серная кислота
х.ч.
3. Хлороформ
фарм.
или
Углерод четыреххлористый
х.ч.
4. Гексан
ч.
5. Алюминий оксид
ч.
6. Ацетон
(для
обработки
посуды)
400
1800
1490
1590
650
-
Расход реактива на 1
определение
3
см
г
5
2
10
18
20
30
20
20
32
13
3*
10
* Предусматривается повторная регенерация
Определение окисляемости
Окисляемость в сточных водах определяют бихроматным методом в 2-х вариантах:
арбитражный и ускоренный, в исходных водах - перманганатным.
Таблица П50. Расход реактивов на одно определение окисляемости
Наименование реактива
1
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
1.
2.
3.
4.
5.
6.
Массовая доля
г/дм3
2
Бихроматный метод арбитражный
Калий двухромовокислый
х.ч.
12
Серная кислота
х.ч.
1800
Ртуть сернокислая
х.ч.
Серебро сернокислое
х.ч.
или
Серебро азотнокислое
ч.д.а.
Соль Мора
х.ч.
98
N-Фенилантраниловая
ч.д.а.
1
кислота
Этиловый спирт
х.ч.
770
Бихроматный метод ускоренный
Калий двухромовокислый
х.ч.
2,5
Соль Мора
х.ч.
19,6
Серная кислота
х.ч.
1800
Фосфорная кислота
х.ч.
1800
Ртуть сернокислая
х.ч.
Серебро сернокислое
х.ч.
или
Серебро азотнокислое
х.ч.
N-Фенилантраниловая
ч.д.а.
1
кислота
Расход реактива на 1
определение
3
см
г
3
4
10
30
-
0,12
55
0,4
0,4
10
0,25
0,8
1,0
0,0003
0,2
0,15
25
25
12,5
12,5
-
0,063
0,5
23,5
23,5
0,2
0,2
0,25
0,2
0,0003
99
1.
2.
3.
4.
Калий марганцовокислый
Щавелевая кислота
Натрий гидроксид
Серная кислота
Перманганатный метод
х.ч.
3,2
х.ч.
6,3
х.ч.
100
х.ч.
500
10
10
2
10
0,032
0,063
0,2
5
Определение синтетических поверхностно-активных веществ (СПАВ)
Метод определения основан на реакции СПАВ с метиленовой синей с
образованием комплексных ассоциатов, растворимых в хлороформе.
Таблица 21 Расход реактивов на одно определение СПАВ
Массовая
доля, г/дм3
Наименование реактива
1. Сульфанол (стандартный раствор)
2. Натрий
фосфорнокислый
двузамещенный
(буферный
раствор)
3. Метиленовая синяя (метиленовый
голубой)
4. Серная кислота
5. Хлороформ
Расход реактива на 1
определение
см3
г
ч.д.а.
0,1
10
10
0,1
ч.д.а.
1
10
0,01
ч.д.а.
фарм.
12
1490
5
50
0,06
75
Определение сульфатов
В сточных водах сульфаты определяют гравиметрическим или объемным
методами. Для титрования используют хлористый или азотнокислый барий, а в качестве
индикатора - нитхромазо.
Таблица П52. Расход реактивов на одно определение содержания сульфатов
Наименование реактива
1.
2.
3.
4.
Соляная кислота
Барий хлористый
Метиловый оранжевый
Серебро азотнокислое
1.
2.
3.
4.
5.
Барий хлористый
Соляная кислота
Серная кислота
Нитхромазо
Этиловый спирт
Массовая доля, г/дм
3
Гравиметрический метод
х.ч.
400
х.ч.
50
инд.
1
ч.д.а.
17
Объемный метод
х.ч.
2,4
х.ч.
40
х.ч.
4,9
ч.д.а.
2
х.ч.
770
Расход реактива на 1
определение
см3
г
1
5
0,1
0,1
0,4
0,3
0,0001
0,0017
5
0,5
1
0,1
20
0,012
0,02
0,005
0,0002
15
Определение фенолов
Фенолы в сточных водах определяют фотометрическим методом с применением 4аминоантипирина или диметиламиноантипирина.
Таблица П53. Расход реактивов на одно определение фенолов
100
Наименование реактива
Массовая
доля, г/дм3
1
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
2
Метод с 4-аминоантипирином
Фенол (стандартный раствор)
ч.д.а.
1
4-Аминоантипирин
ч.д.а.
20
Медь сернокислая
ч.
100
Фосфорная кислота
х.ч.
130
Калий железосинеродистый
ч.д.а.
80
или
Аммоний надсернокислый
х.ч.
200
Аммоний хлористый
х.ч.
120
Аммиак водный
х.ч.
230
Натрий гидроксид
ч.д.а.
Хлороформ
фарм.
1490
Метод с диметиламиноантипирином
Фенол
ч.д.а.
1
Деметиламиноантипирин
ч.д.а.
35
Аммоний надсернокислый
х.ч.
200
Аммоний хлористый
х.ч.
50
Аммиак водный
х.ч.
10
Хлороформ
фарм.
1490
Изоамиловый спирт
ч.д.а.
810
Серная кислота
х.ч.
100
Медь сернокислая
ч.
100
Расход реактива на 1
определение
см3
г
3
4
2
5
10
2
0,04
0,5
1,8
0,16
3
1
1
25
0,6
0,12
0,23
2
37
3
30
20
20
9
16
5
5
0,1
6
1
0,2
14
13
0,5
0,5
Определение фторидов
Фториды определяют фотометрическим цирконий-ализариновым методом или
потенциометрическим методом с ион-селективным электродом типа ЭF - У1.
Таблица П54. Расход реактивов на одно определение фторидов
Наименование реактива
1. Натрий
фтористый
раствор)
2. Ализариновый красный С
3. Цирконий хлористый
4. Серная кислота
5. Соляная кислота
Массовая
доля, г/дм3
Расход реактива на 1
определение
см3
г
Цирконий-ализариновый метод
(стандартный ч.д.а.
2,2
ч.д.а.
0,8
х.ч.
0,4
х.ч.
60
х.ч.
40
Потенциометрический метод
1. Натрий фтористый
ч.д.а.
2,2
2. Натрий лимоннокислый 5,5-водный
ч.д.а.
500
или
Лимонная кислота
х.ч.
400
Натрий гидроксид
ч.д.а.
240
5
5
5
5
0,004
0,002
0,3
0,2
10
5
10
10
4
2,4
101
Определение хлоридов
Содержание хлоридов определяют аргентометрическим методом с применением в
качестве индикатора калия хромовокислого или меркуриметрическим с использованием в
качестве индикатора дифенилкарбазона.
102
Таблица 25. Расход реактивов на одно определение для каждого метода
определения хлоридов
Наименование реактива
1
1. Натрий
хлористый
раствор)
2. Серебро азотнокислое
3. Калий хромовокислый
4. Натрий гидроксид
5. Серная кислота
6. Фенолфталеин
7. Этиловый спирт
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
Натрий хлористый
Ртуть азотнокислая
Дифенилкарбазон
Бромфеноловый синий
Этиловый спирт
Азотная кислота
Натрий гидроксид
Массовая
доля, г/дм3
2
Аргентометрический метод
(стандартный х.ч.
58,5
ч.д.а.
17
х.ч.
50
ч.д.а.
40
х.ч.
49
ч.д.а.
5
х.ч.
770
Меркуриметрический метод
х.ч.
58,5
ч.д.а.
8,1
ч.д.а.
5
ч.д.а.
0,5
х.ч.
770
х.ч.
6,6
ч.д.а.
4
Расход реактива на 1
определение
см3
г
3
4
10
1
0,5
0,5
0,2
0,2
0,17
0,05
0,02
0,025
0,001
0,15
10
0,5
0,5
0,5
2
1
0,08
0,003
0,0003
0,4
0,03
0,004
Определение цинка
Определение цинка в сточных водах проводится фотометрическим дитизоновым
методом.
Таблица П56. Расход реактивов на одно определение цинка
Наименование реактива
1. Цинк
гранулированный
(стандартный х.ч.
раствор)
2. Дитизон
ч.д.а.
3. Соляная кислота
х.ч.
4. Натрий уксуснокислый
х.ч.
5. Уксусная кислота
х.ч.
6. Углерод четыреххлористый
х.ч.
7. Натрий серноватистокислый
ч.д.а.
8. Гидроксиламина гидрохлорид
ч.д.а.
Массовая
доля, г/дм3
Расход реактива на 1
определение
см3
г
1
1
365
135
65
1500
500
50
10
1
10
10
10
2
2
0,01
0,4
1,4
0,65
15
1
0,1
Определение цветности воды
Цветность сточной воды определяют измерением ее оптической плотности при
различных длинах волн. При отсутствии приборов цветность определяют визуально,
сравнивая ее со шкалой стандартов смесей растворов хлороплатината калия и хлорида
кобальта или бихромата калия и сульфата кобальта.
Таблица П57. Расход реактивов для приготовления шкалы стандартов
103
Наименование реактива
1. Калия гексахлороплатинат
2. Кобальт
двухлористый
водный
3. Соляная кислота
Массовая
доля, г/дм3
Первый вариант
ч.д.а.
1,25
6- ч.д.а.
1
1. Кобальт сернокислый 7-водный
2. Калий двухромовокислый
3. Серная кислота
ч.д.а.
120
Второй вариант
ч.д.а.
2
ч.д.а.
0,09
ч.д.а.
9
Расход реактива на 1
определение
см3
г
40
40
0,06
0,04
40
5
40
40
40
0,1
0,005
0,36
104
Приложение 10
к Методике расчета норм расходов
химических реагентов, используемых
в технологии производства
электроэнергии, теплоэнергии,
питьевой воды и технической воды
Стандарт-титры
Стандарт-титры
ГОСТ или ТУ
Азотная кислота
ТУ 6-09-2540-87
Аммоний-железо П сернокислый (соль Мора)
-"Барий хлористый
-"Иод
-"Калий марганцовокислый
-"Калий двухромовокислый
-"Магний сернокислый
-"Натрий серноватистокислый
-"Натрий хлористый
-"Натрий щавелевокислый
-"Серная кислота
-"Соляная кислота
-"Щавелевая кислота
-"Этилендиамин тетрауксусной кислоты динатриевая
-"соль 2-водная (Трилон Б)
15. Стандарт-титры для приготовления образцовых ГОСТ 8.135-74
буферных растворов для рН-метрии
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
10.
11.
12.
13.
14.
Количество
ампул в год
5
10
10
5
10
10
10
10
10
5
11
10
10
20
12 коробок
Стандартные образцы для контроля качества воды
№
пп
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
10.
11.
12.
13.
14.
Элемент (вещество)
Кремний
Мышьяк (III)
Алюминий
Ванадий (V)
Железо (III)
Кальций
Магний
Медь
Никель
Цинк
Азот нитратный
Азот нитритный
Азот аммонийный
Аммоний
Индекс и номер
регистрации
ГСО РМ-5, 2298-89П
ГСО РМ-13, 3397-86
ГСО 6063-91
ГСО 5218-90
ГСО 6068-92
ГСО 5221-90
ГСО 5225-90
ГСО 6073-91
ГСО 5230-90
ГСО 6084-91
БВ-1, 2533-89П
БВ-2, 2534-89П
ГСО РН-1, 4484-89
ГСО 5238-90
Массовая
Срок
концентрация, действия,
мч/см3
лет
1,00
5
0,10
5
1,00
3
1,00
5
1,00
3
1,00
5
1,00
5
1,00
3
1,00
5
1,00
3
0,10
5
0,10
5
1,00
2
1,00
2
105
Нитриты
Нитраты
Сульфаты
Хлориды
Фториды
Нефтепродукты
метода)
21. Фенол
15.
16.
17.
18.
19.
20.
(для
ГСО 6094-91
ГСО 5239-90
ГСО 6092-91
ГСО 6093-91
ГСО 6095-91
ИКС- ОСО 87 МЭП 0,001-91
ГСО 6480-92
1,00
1,00
10,00
10,00
1,00
50,00
1,00
2
3
2
2
3
106
Приложение 11
к Методике расчета норм расходов
химических реагентов, используемых
в технологии производства
электроэнергии, теплоэнергии,
питьевой воды и технической воды
Нормы годового расхода реактивов для химического контроля вод
на ТЭС в пересчете на один блок или котел
Наименование
реактивов
Обозначение
документа
Классифик
ТЭС с
Отопитель Конденс
ация
производствен ная ТЭС, кг
а
ным отбором
ционная
пара, кг
ТЭС, кг
3
4
5
6
Ч.
0,5
2,0
1
2
Алюминий
окись ТУ 8136-85
активный
Алюминий
ГОСТ 375-75
Х.ч.
сернокислый
Алюмион
ТУ 6-09-5205-85Е
Ч.д.а.
Аммиак водный
ГОСТ 3760-79
Ч.д.а.
Аммиак водный
ГОСТ 24147-80
Х.ч.
Аммоний
ГОСТ 24147-80
Х.ч.
азотнокислый
Аммоний
ТУ 6-09-01-755Ч.д.а.
лимоннокислый
89
двузамещенный
Аммоний
ГОСТ 3765-78
Х.ч.
молибденовокислый
Аммоний
ГОСТ 20478-75
Х.ч.
надсернокислый
(персульфат аммония)
Аммоний
ТУ 6-09-01-766Ч.д.а.
лимоннокислый
90
однозамещенный
Аммоний роданистый ГОСТ 27067-86
Х.ч.
Аммоний фтористый ГОСТ 4518-75
Ч.д.а.
Аммоний хлористый ТУ 6-09-587-75
О.с.ч. 4-5
Аммоний хлористый ГОСТ 3773-72
Х.ч.
Ацетон
ГОСТ 2603-79
Ч.д.а
Барий азотнокислый ГОСТ 3777-76
Х.ч.
Барий хлористый
ГОСТ 4108-72
Х.ч.
Барий гидроокись 8- ГОСТ 4107-78
Х.ч.
водная
Бензол
ГОСТ 5955-75
Х.ч.
Бромфеноловый синий ТУ 6-09-3719-83Е
Ч.д.а.
водорастворимый
индикатор
0,2
0,2
0,2
0,004
30
2,0
0,3
0,002
8,3
0,83
0,1
0,002
50
1,7
0,1
6
1,0
0,82
1,2
1,0
4,2
0,2
0,05
0,83
6
1,0
0,82
0,3
0,1
2,0
2,4
1,0
0,05
0,2
0,25
0,1
0,1
1,0
0,6
1,0
0,05
0,2
0,25
0,1
0,1
1,0
1,7
3,3
0,05
0,17
0,20
0,50
0,02
1,30
0,02
0,50
0,02
107
Бумага индикаторная ТУ 6-09-3104-79Е
"Конго"
-
2,0
Книжек:
2,0
Бумага индикаторная ТУ 6-09-1181-89
универсальная рН
Вода
ГОСТ 6709-72
дистиллированная
Вода очищенная
Висмут азотнокислый ГОСТ 4110-75
Гексан
ТУ 6-09-3375-78Е
Гидразин
ГОСТ 5841-74
сернокислый
Гидроксиламин
ГОСТ 5456-79
гидрохлорид
Гидрохинон
ГОСТ 19627-74
Гипосульфит (натрий ТУ 6-09-2540-87
серноватисто-кислый)
0,1-Н (фиксанал, шт.)
Глицерин
ГОСТ 6259-75
Д-глюкоза
ГОСТ 6038-79
Диметилглиоксим
ГОСТ 5828-77
Гидроксиламин
ГОСТ 7298-79
сернокислый
1,5-Дифенилкарбазид ТУ 6-09-07-167289
Железо сернокислое ГОСТ 9485-74
(III)
Железо сернокислое ГОСТ 4148-78
(II)
Железо хлорное
ГОСТ 4 147-74
Известь хлорная
ГОСТ 1692-85
Индигокармин
ТУ 6-09-714-71
Иод кристаллический ГОСТ 4159-79
Иод 0,1-Н (фиксанал, ТУ 6-09-2540-87
шт.)
Калий азотнокислый ГОСТ 4217-77
Калий
ГОСТ 4220-75
двухромовокислый
Калий гидроокись
ГОСТ 24363-80
Калий иодистый
ГОСТ 4232-74
Калий
ГОСТ 4202-75
иодноватокислый
(иодат)
Калий-натрий
ТУ 6-09-2677-89
виннокислый,
4водный
(сегнетова
соль)
Калий
ГОСТ 20490-75
марганцовокислый
-
2,0
Книжек:
0,5
2,0
1,7
(приготовляют по ГОСТ 4517-87)
(приготовляют по ОСТ 34.70-953.2-88)
Ч.д.а.
0,05
0,05
0,05
Ч.
5,0
5,0
5,0
Ч.д.а.
0,1
0,1
0,10
Ч.д.а.
9
0,5
0,5
В.с.
-
0,05
1,6
0,05
1,1
0,05
2,2
Ч.д.а.
Ч.д.а.
Ч.д.а.
Ч.д.а.
5,0
0,3
0,01
0,05
2,0
0,05
0,01
0,5
8,3
0,033
0,01
0,5
Ч.д.а.
0,01
0,01
0,01
Х.ч.
0,04
0,02
0,033
Х.ч.
0,04
0,02
0,033
Х.ч.
Ч.д.а.
Ч.д.а.
-
0,1
0,4
0,01
2,0
10,0
0,06
0,01
2,0
10,0
0,083
0,5
0,01
1,0
83,0
Х.ч.
Х.ч.
0,2
0,40
0,10
0,08
1,70
Х.ч.
Х.ч.
0,3
0,3
0,20
0,25
0,3
0,10
0,25
0,33
0,17
Х.ч.
0,1
0,3
0,3
Х.ч.
0,1
0,05
0,08
108
Калий
ТУ 6-09-2540-87
маргацовокислый 0,1Н (фиксанал, шт.)
Калий сернокислый
ГОСТ 4145-74
Х.ч.
Калий
углекислый ГОСТ 4221-76
Х.ч.
безводный
Калий
ГОСТ 4198-75
Х.ч.
фосфорнокислый,
однозамещенный
Калий хлористый
ГОСТ 4234-77
Х.ч.
Кальций хлористый
ТУ 6-09-5077-83Е
Ч.
Кальция хлорид 2водный
Кальция гидроокись ГОСТ 9262-77
Ч.д.а.
Кальций оксид
ГОСТ 8677-76
Ч.
Квасцы
ГОСТ 4329-77
Ч.
алюмокалиевые
Квасцы
ТУ 6-09-5359-87
Х.ч.
железоаммонийные
Кислота азотная
ГОСТ 11125-84
О.с.ч.
Кислота азотная
ГОСТ 4461-77
Х.ч.
Кислота азотная 0,1-Н ТУ 6-09-2540-87
(фиксанал, шт.)
Кислота борная
ГОСТ 9656-75
Х.ч.
Кислота винная
ГОСТ 5817-77
Ч.д.а.
Кислота лимонная
ГОСТ 3652-69
Пищевая
Кислота
ГОСТ 6552-80
Х.ч.
ортофосфорная
Кислота салициловая
Ч.д.а.
Кислота серная
ГОСТ 4204-77
Х.ч.
Кислота серная
ГОСТ 14262-78
О.с.ч.
Кислота серная 0,1-Н ТУ 6-09-2540-87
(фиксанал, шт.)
Кислота соляная
ГОСТ 3118-77
Х.ч.
Кислота соляная
ГОСТ 14261-77
О.с.ч.
Кислота соляная 0,1-Н ТУ 6-09-2540-87
(фиксанал, шт.)
Кислота
ГОСТ 4478-78
Ч.д.а.
сульфосалициловая 2водная
Кислота
ТУ 6-09-2347-79Е
сульфаминовая
(амидосерная кислота)
Кислота аскорбиновая
Пищевая
Кислота
уксусная ГОСТ 61-75
Х.ч.
ледяная
Кислота
N- ТУ 6-09-3592-87
Ч.д.а.
фенилантраниловая
(дифениламин-окарбоновая кислота)
10,0
3,0
5,0
0,20
0,5
0,20
0,5
0,17
0,5
0,17
0,17
0,17
2,0
0,1
2,0
0,1
1,7
0,5
-
-
0,01
0,04
0,02
0,033
0,02
0,02
0,02
1,0
1,0
4,0
0,50
0,42
3,0
2,0
3,3
3,3
1,0
0,1
0,40
0,1
0,5
0,02
1,0
0,1
0,83
0,033
1,70
0,17
0,05
20,0
3,0
20,0
0,05
20,0
3,0
3,0
0,05
66,5
5,0
8,3
16,0
2,0
20,0
15,0
2,0
5,0
30,0
3,0
17,0
1,2
1,0
1,33
0,05
0,05
0,05
0,05
2,0
0,05
2,0
0,05
3,33
0,025
0,025
0,025
109
Кислота
ГОСТ 10484-78
фтористоводородная
(плавиковая кислота)
концентрированная
Кислота щавелевая
ГОСТ 22180-76
Кислота
щавелевая ТУ 6-09-2540-87
0,1-Н (фиксанал, шт.)
Кобальт сернокислый ГОСТ 4462-78
Кобальт хлористый 6- ГОСТ 4525-77
водный
Крахмал растворимый ГОСТ 10163-76
для
иодометрии
(аминодекстрин)
Купризон
Бис- ТУ 6-09-14-1380(циклогексанон)77
оксалилдигидразон
Ксиленоловый
оранжевый, индикатор
Магний оксид
ГОСТ 4526-75
Магний сернокислый ГОСТ 4523-77
7-водный
Магний сернокислый ТУ 6-09-2540-87
0,1-Н (фиксанал, шт.)
Марганец
ГОСТ 435-77
сернокислый
Марганец хлористый ГОСТ 612-75
Медь сернокислая
ГОСТ 4165-78
Медь сернокислая 5- ГОСТ 4165-78
водная
Метиленовый голубой ТУ 6-09-29-76
(синий), индикатор
Метиловый красный, ТУ 6-09-5169-84E
индикатор
Метиловый
ТУ 6-09-5171-84Е
оранжевый, индикатор
Метиловый
ТУ 6-09-945-86
фиолетовый,
индикатор
(метилвиолет)
Метол
(4-метил- ГОСТ 25664-83
аминофенол сульфат)
Мурексид, индикатор ТУ 6-09-104-71
Набор реактивов для ТУ 6-09-3107-88
определения
жесткости воды
Натрий
ГОСТ 4197-74
азотистокислый
Натрий азотнокислый ГОСТ 4168-79
Натрий
углекислый ГОСТ 4201-79
Х.ч.
0,04
0,02
0,03
Х.ч.
-
1,0
6,0
1,0
2,0
1,0
5,0
Ч.д.а.
Ч.д.а.
0,02
0,01
0,02
0,01
0,02
0,01
Ч.
0,5
0,10
0,08
Ч.д.а.
0,02
0,02
0,008
Ч.д.а.
0,0001
-
0,008
Ч.д.а.
Ч.д.а.
0,1
0,3
0,1
0,3
0,1
0,2
-
10,0
5,0
8,3
Ч.д.а.
0,1
0,05
1,0
Ч.д.а.
Ч.
Х.ч.
0,05
0,001
0,1
0,05
0,001
0,1
0,05
0,001
0,1
Ч.д.а.
0,02
0,002
0,008
Ч.д.а.
0,004
0,002
0,0033
Ч.д.а.
0,02
0,005
0,008
Ч.д.а.
-
0,001
-
-
0,60
0,70
11,7
Ч.д.а.
-
0,004
1,0
0,004
0,3
0,004
1,7
Х.ч.
0,1
0,1
0,08
Х.ч.
Х.ч.
0,10
0,20
0,10
0,5
0,08
0,83
110
кислый
Натрия гидроокись
ГОСТ 4328-77
Натрия
ГОСТ 8864-71
диэтилдитиокарбамат
3-водный
Натрий кремнекислый ТУ 6-09-5337-87
мета 9-водный (натрий
метасиликат)
Натрий
ТУ 113-08-587-86
кремнефтористый
Натрий
ТУ 6-09-584-74
лимоннокислый
2замещенный
Натрий
ТУ 6-09-4224-76
нитропруссидный 2водный
Натрий
салициловокислый
Натрий сернистый 9- ГОСТ 2053-77
водный
Натрий
ГОСТ 195-77
сернистокислый
(сульфит натрия)
Натрий сернокислый ГОСТ 4166-76
безводный
Натрий сульфат 10- ГОСТ 4171-76
водный
Натрий
ГОСТ 4199-76
тетраборнокислый 10водный (бура)
Натрий углекислый
ГОСТ 83-79
Натрий
углекислый ГОСТ 4201-79
кислый
Натрий
ГОСТ 199-78
уксуснокислый
3водный
Натрий фтористый
ГОСТ 4463-76
Натрий
ГОСТ 245-76
фосфорнокислый
однозамещенный
2водный
Натрий
ГОСТ 11773-76
фосфорнокислый,
двузамещенный
Натрий
ГОСТ 27068-86
серноватистокислый
(натрий тиосульфат)
5-водный
Натрий хлористый
ГОСТ 4233-77
Натрий
хлористый ТУ 6-09-2540-87
Х.ч.
Ч.д.а.
1,0
0,1
2,0
-
4,2
0,1
Ч.д.а.
0,04
0,02
0,03
Ч.д.а.
0,10
-
0,08
Х.ч.
0,50
-
-
Ч.д.а.
0,01
0,005
0,008
Ч.
0,05
0,05
0,05
Ч.д.а.
0,40
0,50
0,08
Ч.д.а.
4,0
-
1,70
Х.ч.
2,0
2,0
5,83
Х.ч.
2,0
2,0
5,80
Х.ч.
0,2
0,083
0,5
Х.ч.
Х.ч.
0,20
0,30
0,01
0,10
0,17
0,20
Х.ч.
2,0
2,0
3,33
Ч.д.а.
Ч.д.а.
0,01
0,2
0,01
0,2
0,01
0,15
Ч.д.а.
0,25
0,25
0,2
Ч.д.а.
0,10
0,10
0,10
Х.ч.
-
0,40
10,0
0,3
3,0
0,83
8,3
111
0,1-Н (фиксанал, шт.)
Натрий
ГОСТ 5839-77
щавелевокислый
Натронная
известь,
поперечное
сечение
гранул 2-3 мм
Никель сернокислый ГОСТ 4465-74
Олово двухлористое 2- ТУ 6-09-5384-88
водное
Олово металлическое ТУ 6-09-2704-78
гранулированное
Ортофенатролин
гидрохлорид
"ПАН"
1-(2Пиридилазо)-2-нафтол
П-(диметиламино)ТУ
6-09-32-72бензальдегид
77Е
Пентаметоксикрасный ТУ 6-09-05-900, индикатор
78
Перекись
водорода ГОСТ 10929-76Е
(водный раствор с
массовой долей 30%)
Реактив "Грисса"
ТУ 6-09-3569-86
Реактив "Несслера"
ТУ 6-09-2089-77
Ртуть
(II) ГОСТ 4520-78
азотнокислая окисная
Ртуть (II) сернокислая
Сафранин Т
Серебро азотнокислое ГОСТ 1277-75
Соль закиси железа и ГОСТ 4208-72
аммония
двойная
сернокислая
(соль
Мора)
Соль закиси железа и ТУ 6-09-2540-87
аммония
двойная
сернокислая
0,05-М
(соль
Мора)
(фиксанал, шт.)
Цинк сернокислый 7- ГОСТ 4174-77
водный
Хром сернокислый 6- ГОСТ 4472-78
водный
Свинец
ГОСТ 1027-67
уксуснокислый
3водный
Свинец
(II) ТУ 6-09-3901-75Е
диэтилдитиокарбамат
Спирт
бутиловый ГОСТ 6006-78
нормальный (БутанолI)
Х.ч.
0,4
0,4
0,3
0,10
0,10
0,17
Х.ч.
Ч.д.а.
0,10
0,05
0,01
0,2
0,01
0,2
Ч.д.а.
0,2
0,2
0,08
Ч.д.а.
0,004
0,002
0,008
Ч.д.а.
0,010
0,005
0,008
Ч.д.а.
0,20
0,5
1,33
Ч.д.а.
0,005
0,005
0,005
Х.ч.
0,20
0,20
0,83
Ч.д.а.
Ч.д.а.
Х.ч.
0,01
1,5
0,3
0,01
0,20
0,1
0,17
0,50
0,17
Ч.д.а.
Ч.
Х.ч.
Х.ч.
0,2
0,004
0,003
0,1
0,2
0,002
0,003
0,83
0,10
0,008
0,003
0,17
-
5,0
5,0
5,0
Ч.д.а.
0,030
0,030
0,030
Ч.д.а.
0,030
0,010
0,010
Ч.д.а.
0,050
0,050
0,050
Ч.д.а.
0,025
0,025
0,025
Ч.д.а.
0,2
0,10
0,17
112
Спирт
этиловый, ГОСТ 18300-87
Высший
ректификованный,
сорт
технический
Стильбазо
ТУ 6-09-08-1310Ч.д.а.
78
Стандарт-титр
для ГОСТ 8.135-74
приготовления
образцовых буферных
растворов для рНметрии (шт.)
Сульфарсазен
ТУ 6-09-4681-83Е
Ч.д.а.
Трилон Б
ГОСТ 10652-73
Х.ч.
(Динатриевая
соль
этилендиаминтетраукс
усной кислоты)
Трилон Б
ТУ 6-09-2540-87
(Динатриевая
соль
этилендиаминтетраукс
усной кислоты) 0,1-Н
(фиксанал, шт.)
Углерод
ГОСТ 20288-74
Х.ч.
четыреххлористый
Фенолфталеин
ТУ 6-09-5360-87
Ч.д.а.
Хлороформ
ТУ 6-09-06-800Х.ч.
76
Хлорфосфоназо (III)
Хром
темно-синий ТУ 6-09-3870-84Е
Ч.д.а.
кислотный, индикатор
Цинка окись
ГОСТ 10262-73
Х.ч.
Щелочной
голубой ТУ 6-09-07-356Ч.д.а.
(индикатор)
75
Этиленгликоль
ГОСТ 10164-75
Ч.д.а.
Уротропин
ГОСТ 1381-82
Ч.
технический, марки С
8,0
5,0
6,0
0,004
0,002
0,003
20,0
20,0
20,0
0,001
0,60
0,0005
0,50
0,008
0,50
10,0
10,0
10,0
2,0
2,0
1,70
0,05
1,0
0,05
1,0
0,33
5,0
0,025
0,024
0,025
0,008
0,025
0,008
0,01
0,008
0,005
0,008
0,008
0,008
6,0
0,050
6,0
0,050
4,0
0,050